. (89) Значение 
используется для проверки прочности фундамента.
используется для проверки прочности фундамента.2.245. Напряжения не должны превышать предельных значений 
, вычисляемых по формуле
не должны превышать предельных значений , вычисляемых по формуле  | |
| 267 × 25 пикс. Открыть в новом окне | |
где 
- коэффициент условий работы, принимаемый равным 1,2; 
- коэффициент надежности, принимаемый равным 1; 
- расчетные значения угла внутреннего трения, град., удельного сцепления, МПа и удельного веса грунта, МН/м
, расположенного выше подошвы фундамента;
- коэффициент условий работы, принимаемый равным 1,2; - коэффициент надежности, принимаемый равным 1; - расчетные значения угла внутреннего трения, град., удельного сцепления, МПа и удельного веса грунта, МН/м , расположенного выше подошвы фундамента; 2.246. Горизонтальное перемещение верха фундамента определяется по формуле
. (91) 2.247. В проектах фундаментов, перемещения которых определены с учетом их упругого защемления в грунте, должны содержаться требования об устройстве обратных засыпок в соответствии с действующими нормативными документами. Степень уплотнения грунта обратной засыпки должна быть не менее 
.
.Пример. Определить крен заглубленного фундамента и реактивные давления под его подошвой и по боковым поверхностям.
Постоянные нагрузки на уровне верхнего обреза фундамента: 
=6,4 МН, 
=0,08 МН (
), 
МНм. Глубина заложения фундамента 
=4,2 м, сечение подколенника 0,9х0,9 м, размеры подошвы 
=3 м, 
=4,2 м. Соотношение сторон 
, относительное заглубление 
(рис.23).
=6,4 МН, =0,08 МН ( ), МНм. Глубина заложения фундамента =4,2 м, сечение подколенника 0,9х0,9 м, размеры подошвы =3 м, =4,2 м. Соотношение сторон , относительное заглубление (рис.23).  | |
| 450 × 449 пикс. Открыть в новом окне | |
Рис.23. Схема к примеру расчета крена заглубленного фундамента
1 - эпюра реактивных напряжений 
по подошве фундамента с учетом бокового отпора грунта;
по подошве фундамента с учетом бокового отпора грунта; 2 - то же, без учета; 3 - эпюра реактивных напряжений по передней и задней граням фундамента;
по передней и задней граням фундамента; 4 - касательные напряжения по подошве
Грунт основания - супесь пластичная со следующими характеристиками: 
, угол внутреннего трения 
=28°, 
=27°; 
=24°, удельное сцепление 
кПа, 
кПа, 
кПа, плотность 
=1,84 г/см (
кН/м ), 
г/см (
кН/м ), 
кН/м , плотность в сухом состоянии 
г/см , модуль деформации 
=21 МПа. Фундамент возводится в открытом котловане, засыпка пазух котлована предусматривается тем же грунтом с уплотнением до плотности 
г/см (
г/см ).
, угол внутреннего трения =28°, =27°; =24°, удельное сцепление кПа, кПа, кПа, плотность =1,84 г/см ( кН/м ), г/см ( кН/м ), кН/м , плотность в сухом состоянии г/см , модуль деформации =21 МПа. Фундамент возводится в открытом котловане, засыпка пазух котлована предусматривается тем же грунтом с уплотнением до плотности г/см ( г/см ).Предварительно вычисляем:
;  | |
| 201 × 24 пикс. Открыть в новом окне | |
; площадь подошвы фундамента 
м
; момент сопротивления подошвы 
м ;
м ;момент инерции подошвы
м
;
 | |
| 203 × 27 пикс. Открыть в новом окне | |
;суммарный момент в уровне подошвы фундамента 
0,8+0,08·4,2=1,14 МН·м.
0,8+0,08·4,2=1,14 МН·м.Крен фундамента без учета его заглубления по формуле (78) (10 прил.2) равен 
=(1-0,3 )0,71·1,14/(21·2,1
)=0,0038
=(1-0,3 )0,71·1,14/(21·2,1 )=0,0038 [здесь коэффициент 
принят по табл.67 (5 прил.2) при ].
принят по табл.67 (5 прил.2) при ]. Определяем коэффициент неравномерного сжатия по формуле (84)
1,14/(0,9·0,0038·18,52)=18 МПа/м. 
0,35·18=6,3 МПа/м. Крен фундамента с учетом заглубления определяем по формуле (86), предварительно вычислив:
=0,81·18[3(4,2 -3,9 )+2,1(3,9 -3,6 )+0,9·3,6 ]/(2·4,2)=4 МН/м; 
=0,81·18[3(4,2 -3,9 )+2,1(3,9 -3,6 )+0,9·3,6 ]/(3·4,2)=131 МН/м; 
=0,81·18[3(4,2 -3,9 )+2,1(3,9 -3,6 )+0,9·3,6 ]/(4·4,2)=455 МН/м. Тогда по формуле (86) получаем
=[0,8(41+6,3·12,6)+0,08(131+6,3·4,2·12,6]/[(41+6,3·12,6)(455+18·18,52+6,3·4,2 ·12,6)-(131+6,3·4,2·12,6) ] = 0,0028. Глубину, на которой расположен центр поворота фундамента, определяем по формуле (87) 
=[0,8(131+6,3·4,2·12,6)+0,08(455+18·18,52+6,3·4,2 ·12,6)]/[0,8(41+6,3·12,6)+0,08(131+6,3·4,2·12,6)] = 4,1 м.
=[0,8(131+6,3·4,2·12,6)+0,08(455+18·18,52+6,3·4,2 ·12,6)]/[0,8(41+6,3·12,6)+0,08(131+6,3·4,2·12,6)] = 4,1 м.Для определения краевых давлений под подошвой фундамента по формуле (88) предварительно вычисляем среднее давление 
=6,4/12,6+0,02·4,2=0,59 МПа
=6,4/12,6+0,02·4,2=0,59 МПа (здесь 
- среднее значение удельного веса материала фундамента и грунта на его обрезах).
- среднее значение удельного веса материала фундамента и грунта на его обрезах). Тогда
=0,59±0,0028·18·4,2·0,5=0,59±0,11 МПа; 
=0,59+0,11=0,7 МПа, 
=0,59-0,11=0,48 МПа. Реактивное сопротивление грунта по передней и задней граням фундамента определяем по формуле (89), которая принимает вид
(кПа).
 | |
| 489 × 28 пикс. Открыть в новом окне | |
Предельные значения напряжений 
определяем по формуле (90), которая в данном случае принимает вид
определяем по формуле (90), которая в данном случае принимает вид  | |
| 397 × 29 пикс. Открыть в новом окне | |
Результаты вычислений приведены в табл.71 и на рис.23.
Таблица 71
 , м |  , кПа |  , кПа |
0 | 0 | 0 |
0,5 | 17,5 | 34 |
1 | 30,1 | 53,7 |
1,5 | 37,9 | 73,5 |
2 | 40,8 | 93,2 |
2,5 | 38,9 | 113 |
3 | 32,1 | 132,7 |
3,5 | 20,4 | 152,5 |
4,1 | 0 | 176,2 |
4,2 | -4,1 | 180,1 |
Из табл.71 и рис.23 видно, что вычисленные по формуле (89) значения 
нигде не превышают предельных.
нигде не превышают предельных.Предельные деформации основания
2.248(2.51). Предельные значения совместной деформации основания и сооружения устанавливаются исходя из необходимости соблюдения:
а) технологических или архитектурных требований к деформациям сооружения (изменение проектных уровней и положений сооружения в целом, отдельных его элементов и оборудования, включая требования к нормальной работе лифтов, кранового оборудования, подъемных устройств элеваторов и т.п.) - 
;
;б) требований к прочности, устойчивости и трещиностойкости конструкций, включая общую устойчивость сооружения - 
.
.