Для определения средней осадки плиты по формуле (64(7 прил.2)) предварительно находим коэффициенты 
, 
и 
.
, и . По табл.57 (табл.2 прил.2) при 
коэффициент 
; по табл.58 (табл.3 прил.2) при 
=26 м и 
>10 МПа (100 кгс/см
) коэффициент 
.
коэффициент ; по табл.58 (табл.3 прил.2) при =26 м и >10 МПа (100 кгс/см ) коэффициент .Коэффициенты 
определяем по табл.58 (табл.4 прил.2) при 
, выполняя интерполяцию в зависимости от значений 
. Результаты вычислений приведены в табл.69, в которой значения 
и соответствующие им значения 
и относятся к вертикалям, проходящим через центр фундамента (точка С) и середины западной и восточной сторон плиты (точки А и В).
определяем по табл.58 (табл.4 прил.2) при , выполняя интерполяцию в зависимости от значений . Результаты вычислений приведены в табл.69, в которой значения и соответствующие им значения и относятся к вертикалям, проходящим через центр фундамента (точка С) и середины западной и восточной сторон плиты (точки А и В). Средняя осадка плиты по формуле (64(7 прил.2)) при давлении 
=250 кПа=0,25 МПа (2,5 кгс/см
) равна 
=(0,25·26·1,4/1,5)[0,078/22+(0,120-0,078)/15+(0,213-0,120)/40]=6,07·0,00867=0,053 м=5,3 см, что существенно меньше предельного значения средней осадки по табл.72(прил.4), равной 
=40 см.
=250 кПа=0,25 МПа (2,5 кгс/см ) равна =(0,25·26·1,4/1,5)[0,078/22+(0,120-0,078)/15+(0,213-0,120)/40]=6,07·0,00867=0,053 м=5,3 см, что существенно меньше предельного значения средней осадки по табл.72(прил.4), равной =40 см.Для определения крена плиты в соответствии с п.2.239 необходимо рассматривать силосный корпус в целом как сооружение с высоко расположенным центром тяжести и учитывать увеличение эксцентриситета вертикальной нагрузки из-за наклона сооружения. Поскольку силосный корпус является жестким сооружением, его крен определяем по формуле (78(10 прил.2)).
Предварительно вычисляем средние (в пределах слоя толщиной 
=11 м) значения модуля деформации и коэффициента Пуассона грунта основания.
=11 м) значения модуля деформации и коэффициента Пуассона грунта основания.Принимая во внимание, что 
, а значение 
уже вычислено при определении средней осадки (эта сумма равна 0,00867 МПа
), по формуле (79(11 прил.2)) получаем 
=0,213/0,00867=24,6 МПа (246 кгс/см
).
, а значение уже вычислено при определении средней осадки (эта сумма равна 0,00867 МПа ), по формуле (79(11 прил.2)) получаем =0,213/0,00867=24,6 МПа (246 кгс/см ).По формуле (80(12 прил.2)) 
= (0,3·4 +0,35·7)/11=0,33.
= (0,3·4 +0,35·7)/11=0,33.Вычисляем крен фундамента, считая его низким, от внецентренной вертикальной нагрузки (заполнения двух силосных банок) и ветровой нагрузки по формуле (78(10 прил.2)). Коэффициент 
принимаем по табл.67 (табл.5 прил.2): при 
и 
и 
=(1-0,33 )0,37(2·27·6+46)/(24,6·13
)=6,1·10
·370 =0,0023 (здесь попутно вычислено значение 
=6,1·10 , которое потребуется в дальнейших вычислениях).
принимаем по табл.67 (табл.5 прил.2): при и и =(1-0,33 )0,37(2·27·6+46)/(24,6·13 )=6,1·10 ·370 =0,0023 (здесь попутно вычислено значение =6,1·10 , которое потребуется в дальнейших вычислениях).Крен фундамента, вызванный неоднородностью основания, определяем по п.2.237 как отношение разности осадок противоположных сторон фундамента к его ширине. Указанные осадки вычисляем в соответствии с требованиями п.2.219 (7 прил.2).
Определяем средние значения модуля деформации грунта для вертикалей, проходящих через точки А и В фундаментной плиты, по формуле (79)(11 прил.2), пользуясь вычисленными ранее значениями (см. табл.69),
(см. табл.69),
=0,213/[0,068/22+(0,135-0,068)/15 +(0,213-0,135)/40]=22,4 МПа (224 кгс/см ); 
=0,213/[0,088/22+(0,105-0,088)/15 +(0,213-0,105)/40]=27,2 МПа (272 кгс/см ). Поскольку силосный корпус - сооружение жесткое, осадки его краев определяем по формуле (64)(7 прил.2), которую можно записать в виде
. Тогда осадки точек А и В будут равны:
=0,25·26·1,4·0,213/(1,5·22,4)=0,058 м=5,8 см; 
=0,25·26·1,4·0,213/(1,5·27,2)=0,048 м=4,8 см. Крен фундаментной плиты, вызванный неоднородностью основания, определяем по формуле (81) 
=(0,058-0,048)/26=0,0004.
=(0,058-0,048)/26=0,0004.Расстояние 
от подошвы фундамента до точки приложения равнодействующей вертикальных нагрузок, определенное как отношение статического момента этих нагрузок относительно подошвы к их сумме, равно 22,5 м.
от подошвы фундамента до точки приложения равнодействующей вертикальных нагрузок, определенное как отношение статического момента этих нагрузок относительно подошвы к их сумме, равно 22,5 м.Суммарная вертикальная нагрузка на основание 
при заполнении двух силосных банок равна:
при заполнении двух силосных банок равна:
=44,2+2·27+0,0187·1,3·26 =114,6 МН (11460 тc). Крен силосного корпуса с учетом внецентренного его загружения, неоднородности основания и изменения эксцентриситета нагрузки при наклоне сооружения, определяемый по формуле (83), равен:
=(0,0023+0,0004)/(1-6,1·10 ·114,6·22,5)=0,0027/0,984=0,00274, что меньше предельного значения крена для рассматриваемого сооружения по табл.72(прил.4) 
=0,004. 2.241. Крен фундамента, загруженного внецентренной нагрузкой, с учетом бокового отпора грунта, расположенного выше подошвы, при глубине заложения фундамента 5 м и более рекомендуется определять с использованием расчетной схемы (рис.22), характеризуемой коэффициентами: неравномерного сжатия в вертикальном направлении под подошвой фундамента 
, неравномерного сжатия в горизонтальном направлении 
и сдвига в плоскости подошвы 
.
, неравномерного сжатия в горизонтальном направлении и сдвига в плоскости подошвы .  | |
| 550 × 321 пикс. Открыть в новом окне | |
Рис.22. Схема к определению крена внецентренно загруженного заглубленного фундамента с учетом бокового отпора грунта
Коэффициент , МПа/м, определяется по формуле
, МПа/м, определяется по формуле
, (84) где 
- момент, действующий на уровне верхнего обреза фундамента, МН·м; 
- коэффициент, зависящий от относительного заглубления фундамента 
и принимаемый равным 
при 
и 
при 
; 
- крен фундамента без учета его заглубления, определяемый по формуле (78(10 прил.2)); 
- момент инерции подошвы фундамента, м
;
- момент, действующий на уровне верхнего обреза фундамента, МН·м; - коэффициент, зависящий от относительного заглубления фундамента и принимаемый равным при и при ; - крен фундамента без учета его заглубления, определяемый по формуле (78(10 прил.2)); - момент инерции подошвы фундамента, м ; Коэффициент принимается линейно возрастающим с глубиной
принимается линейно возрастающим с глубиной
, (85) где 
- коэффициент, зависящий от отношения 
(здесь 
и 
- соответственно плотность в сухом состоянии грунта обратной засыпки и грунта природного сложения под подошвой фундамента) и принимаемый по табл.70.
- коэффициент, зависящий от отношения (здесь и - соответственно плотность в сухом состоянии грунта обратной засыпки и грунта природного сложения под подошвой фундамента) и принимаемый по табл.70. Таблица 70
 | 1 | 0,98 | 0,96 | 0,94 | 0,92 | 0,90 |
| | 1 | 0,88 | 0,76 | 0,64 | 0,52 | 0,4 |
Коэффициент принимается равным 
.
принимается равным .2.242. Крен заглубленного фундамента 
от внецентренной нагрузки с учетом его упругого защемления в грунте определяется по формуле
от внецентренной нагрузки с учетом его упругого защемления в грунте определяется по формуле  | |
| 357 × 51 пикс. Открыть в новом окне | |
а глубина 
, на которой расположен центр его поворота, - по формуле
, на которой расположен центр его поворота, - по формуле  | |
| 364 × 51 пикс. Открыть в новом окне | |
где 
(см. рис.22); 
, 
, 
- соответственно глубина заложения фундамента, м, площадь, м , и момент инерции, м , его подошвы;
(см. рис.22); , , - соответственно глубина заложения фундамента, м, площадь, м , и момент инерции, м , его подошвы;  | |
| 205 × 48 пикс. Открыть в новом окне | |
 | |
| 203 × 48 пикс. Открыть в новом окне | |
 | |
| 203 × 48 пикс. Открыть в новом окне | |
и 
- см. обозначения на рис.22. Крен фундаментов промзданий, оборудованных мостовыми и (или) подвесными кранами, допускается определять по формуле (86). При этом коэффициент в формуле (84) принимается равным единице. В расчетах крена фундаментов опор открытых крановых эстакад принимается: для песков и супесей 
, для суглинков 
, для глин 
.
в формуле (84) принимается равным единице. В расчетах крена фундаментов опор открытых крановых эстакад принимается: для песков и супесей , для суглинков , для глин .2.243. Краевые давления под подошвой фундамента при действии на него внецентренной нагрузки определяются по формуле
, (88) где - суммарная вертикальная сила, действующая на основание, включая вес фундамента и грунта на его обрезах.
- суммарная вертикальная сила, действующая на основание, включая вес фундамента и грунта на его обрезах. 2.244. Реактивное сопротивление грунта 
по передней и задней граням фундамента определяется по формуле
по передней и задней граням фундамента определяется по формуле