, (82) где 
- крен низкого фундамента или сооружения (т.е. такого фундамента, вертикальную составляющую нагрузки 
на который можно считать приложенной в уровне его подошвы), определяемый по п.2.234 (9 прил.2) с учетом принятой расчетной схемы основания, его сжимаемости, формы и размеров фундамента, а также направления действия суммарного изгибающего момента в уровне подошвы фундамента 
; 
- крен низкого фундамента или сооружения от единичного изгибающего момента; - вертикальная составляющая всей нагрузки, действующей на фундамент; 
- высота от подошвы фундамента до точки приложения нагрузки .
- крен низкого фундамента или сооружения (т.е. такого фундамента, вертикальную составляющую нагрузки на который можно считать приложенной в уровне его подошвы), определяемый по п.2.234 (9 прил.2) с учетом принятой расчетной схемы основания, его сжимаемости, формы и размеров фундамента, а также направления действия суммарного изгибающего момента в уровне подошвы фундамента ; - крен низкого фундамента или сооружения от единичного изгибающего момента; - вертикальная составляющая всей нагрузки, действующей на фундамент; - высота от подошвы фундамента до точки приложения нагрузки . 2.240. Крен высоких жестких фундаментов или сооружений на неоднородном основании определяется по формуле
, (83) где 
- крен фундамента или сооружения вследствие неоднородности основания, определяемый по п.2.237.
- крен фундамента или сооружения вследствие неоднородности основания, определяемый по п.2.237. Пример. Требуется рассчитать осадку и крен фундаментной плиты силосного корпуса, состоящего из четырех сблокированных железобетонных банок.
Инженерно-геологический разрез и план фундаментной плиты показаны на рис.21, физико-механические характеристики грунтов, полученные в результате изысканий, приведены в табл.68.
 | |
| 480 × 237 пикс. Открыть в новом окне | |
Рис.21. Геологический разрез (а) и план фундаментной плиты (б) к примеру расчета деформаций основания
1 - песок средней крупности; 2 - суглинок; 3 - моренный суглинок; 4 - песок мелкий
Таблица 68
Номер слоя и наименование грунта | Толщина слоя, м | Характеристики грунтов | |||||||
 , кН/м |  |  |  |  , кПа |  , град |  , МПа |  | ||
| 1. Песок мелкий | 3,5-4,5 | 18,7 | 0,7 | 0,75 | - | 2 | 30 | 22 | 0,3 |
| 2. Суглинок мягкопластичный | 1-3,5 | 19,6 | 0,7 | 0,89 | 0,6 | 21 | 18 | 15 | 0,35 |
| 3. Суглинок моренный | 8,5-10 | 20,7 | 0,55 | 0,9 | 0,4 | 30 | 22 | 40 | 0,35 |
| 4. Песок пылеватый | Не менее 2 | 19,9 | 0,56 | 0,8 | - | 6 | 34 | 28 | 0,3 |
Расчетные нагрузки на основание (для расчета его по деформациям): постоянная от собственного веса всего сооружения, включая фундаментную плиту, 
=44,2 MH (4420 тc), временная от загрузки одной силосной банки 
MH (2700 тc), момент от ветровой нагрузки 
МН·м (4600 тс·м).
=44,2 MH (4420 тc), временная от загрузки одной силосной банки MH (2700 тc), момент от ветровой нагрузки МН·м (4600 тс·м).Толщина фундаментной плиты 1,2 м, глубина ее заложения 
м, размеры в плане 26х26 м, толщина слоя грунта обратной засыпки (сверху плиты) 
м.
м, размеры в плане 26х26 м, толщина слоя грунта обратной засыпки (сверху плиты) м.Среднее давление на основание при полной загрузке силоса с учетом веса грунта обратной засыпки
 | |
| 311 × 25 пикс. Открыть в новом окне | |
 | |
| 211 × 27 пикс. Открыть в новом окне | |
). Для определения расчетного сопротивления грунта основания предварительно определяем толщину зоны, в пределах которой согласно п.2.177 необходимо производить осреднение прочностных характеристик
 | |
| 212 × 24 пикс. Открыть в новом окне | |
Это несколько больше средней суммарной толщины слоев 1 и 2 (6,25 м), но меньше суммарной толщины этих слоев под западным краем плиты (7 м). Поэтому для осреднения характеристик принимаем толщину слоя 1 
м и толщину слоя 2 
м.
м и толщину слоя 2 м.По формуле (35) находим:
 | |
| 207 × 23 пикс. Открыть в новом окне | |
кПа (0,09 кгс/см );  | |
| 220 × 23 пикс. Открыть в новом окне | |
(1,9 тс/м ). По табл.44(4) при =25° 
, 
, 
; по табл.43(3) имеем для слоя 1 
, для слоя 2 
и 
. В соответствии с п.2.177 производим осреднение указанных коэффициентов аналогично тому, как это сделано в отношении 
и 
:
=25° , , ; по табл.43(3) имеем для слоя 1 , для слоя 2 и . В соответствии с п.2.177 производим осреднение указанных коэффициентов аналогично тому, как это сделано в отношении и :  | |
| 208 × 24 пикс. Открыть в новом окне | |
. Вычисляем значение коэффициента 
по указаниям п.2.174(2.41) 
.
по указаниям п.2.174(2.41) .Поскольку подвал в данном сооружении отсутствует (
), формула (33(7)) принимает вид
), формула (33(7)) принимает вид  | |
| 279 × 41 пикс. Открыть в новом окне | |
При 
=1
=1
=1,22·1,18(0,78·26·19·0,51+4,11·2,5·18,7+6,67·9)=1,44(196+192+60)
645 кПа (6,45 кгс/см ) > 
=250 кПа (2,5 кгс/см
). Давление под краем фундаментной плиты при загружении двух силосных банок
 | |
| 320 × 25 пикс. Открыть в новом окне | |
+ (2·27000·6·6)/26
+ 46000·6/26 = 24+145+111+16
300 кПа (3 кгс/см ) < 1,2
=1,2·645=774 кПа (7,74 кгс/см
), т.е. требование п.2.206(2.49) удовлетворяется.
В соответствии с п.2.204(2.48) проверяем давление на кровлю слоя 2, расположенного на глубине 
=4 м от подошвы фундамента. По табл.55(1 прил.2) при 
и 
находим 
.
=4 м от подошвы фундамента. По табл.55(1 прил.2) при и находим .Вертикальные напряжения в грунте на глубине 
=4 м составляют:
=4 м составляют:от внешней нагрузки 
кПа (2,38 кгс/см );
кПа (2,38 кгс/см );от собственного веса грунта
кПа (1,22 кгс/см );
 | |
| 253 × 25 пикс. Открыть в новом окне | |
);суммарное вертикальное напряжение 
360 кПа (3,6 кгс/см ).
360 кПа (3,6 кгс/см ).По формуле (47(10)) определяем ширину условного фундамента на кровле слоя 2
 | |
| 264 × 33 пикс. Открыть в новом окне | |
По табл.44(4) при =18° находим 
; 
; 
; по табл.43(3) и 
. Тогда =(1,1·1/1)х(0,43·26·19,6·0,51+2,73·6,5·18,7+5,31·21)=1,1(112+332+112)=1,1·556=612 кПа (6,12 кгс/см
>
=360 кПа (3,6 кгс/см ), т.е. условие (46(9)) удовлетворяется.
=18° находим ; ; ; по табл.43(3) и . Тогда =(1,1·1/1)х(0,43·26·19,6·0,51+2,73·6,5·18,7+5,31·21)=1,1(112+332+112)=1,1·556=612 кПа (6,12 кгс/см > =360 кПа (3,6 кгс/см ), т.е. условие (46(9)) удовлетворяется.Поскольку ширина фундаментной плиты 
>10 м и основание сложено грунтами с модулем деформации 
>10 МПа (100 кгс/см
), в соответствии с п.2.174(2.40) для расчета деформаций основания используем расчетную схему линейно-деформируемого слоя.
>10 м и основание сложено грунтами с модулем деформации >10 МПа (100 кгс/см ), в соответствии с п.2.174(2.40) для расчета деформаций основания используем расчетную схему линейно-деформируемого слоя.Толщину линейно-деформируемого слоя 
определяем по п.2.220 (8 прил. 2). При давлении 
=250 кПа коэффициент 
. Учитывая, что основание неоднородно, по формуле (65(8 прил.2)) получим:
определяем по п.2.220 (8 прил. 2). При давлении =250 кПа коэффициент . Учитывая, что основание неоднородно, по формуле (65(8 прил.2)) получим: 
м;
м. Суммарная толщина слоев пылевато-глинистых грунтов в пределах толщи, равной 
составляет 
м.
составляет м.Тогда значение по формуле (66(9 прил.2)) будет равно: 
м.
по формуле (66(9 прил.2)) будет равно: м.Таблица 69
Номер слоя грунта | Точка |  , м |  |  |
1 | A | 3,5 | 0,27 | 0,068 |
1 | B | 4,5 | 0,35 | 0,088 |
1 | C | 4,0 | 0,31 | 0,078 |
2 | A | 7,0 | 0,54 | 0,135 |
2 | B | 5,5 | 0,42 | 0,105 |
2 | C | 6,25 | 0,48 | 0,120 |
3 | A | 11 | 0,85 | 0,213 |
3 | B | 11 | 0,85 | 0,213 |
3 | C | 11 | 0,85 | 0,213 |