Расчетная нагрузка на основание под фундаментом с учетом его веса
МН.

Расчетное сопротивление грунта основания находим, используя характеристики верхнего слоя по формуле (33(7))
=[(1,2·1)/1](0,47·3·20,2+2,89·6·20,2+5,49·18)=1,2(28,5+350,3+98,8)=573 кПа.

Среднее давление на грунт под подошвой фундамента от расчетных нагрузок (для расчета оснований по деформациям при коэффициенте надежности, равном единице) меньше вычисленного расчетного сопротивления грунта основания
кПа <
=573 кПа.


Расчет осадок проводим в следующей последовательности (результаты вычислений сведены в табл.65). Разбиваем толщу основания на слои толщиной
м. Вычисляем значения
. По табл.55 (табл.1 прил.2) определяем значения коэффициента
на границах слоев по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента.



Таблица 65
![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() |
0 | 0 | 1 | 567 | 121 | 24 | 0 | 1 | 121 | 446 | 1·19,6 | 1,1·19,6 | |
0,6 | 0,4 | 0,96 | 544 | 133 | 27 | 0,1 | 0,908 | 110 | 434 | 9,8 | 1,2·19,6 | 1,3·19,6 |
1,2 | 0,8 | 0,8 | 454 | 145 | 29 | 0,2 | 0,816 | 99 | 355 | 1,45·19,6 | 1,7·19,6 | |
1,8 | 1,2 | 0,606 | 344 | 158 | 32 | 0,3 | 0,724 | 88 | 256 | 1,8·19,6 | 2·19,6 | |
2,4 | 1,6 | 0,449 | 255 | 170 | 34 | 0,4 | 0,632 | 76 | 179 | 2,2·23,5 | 2,5·23,5 | |
3,0 | 2 | 0,336 | 191 | 183 | 37 | 0,5 | 0,54 | 65 | 126 | 2,8·23,5 | 3·23,5 | |
3,6 | 2,4 | 0,257 | 146 | 195 | 39 | 0,6 | 0,5 | 61 | 85 | 3,2·23,5 | 3,4·23,5 | |
4,2 | 2,8 | 0,201 | 114 | 208 | 42 | 0,7 | 0,46 | 56 | 58 | 12,5 | 3,7·23,5 | 3,9·23,5 |
4,8 | 3,2 | 0,16 | 91 | 221 | 44 | 0,8 | 0,42 | 51 | 40 | 4,1·23,5 | 4,6·23,5 | |
5,4 | 3,6 | 0,13 | 74 | 234 | 47 | 0,9 | 0,38 | 46 | 28 | 5,1·23,5 | 5,6·23,5 | |
6 | 4 | 0,108 | 61 | 246 | 49 | 1 | 0,34 | 41 | 20 | 6,0·23,5 | 6,3·23,5 | |
6,6 | 4,4 | 0,091 | 52 | 259 | 52 | 1,1 | 0,323 | 39 | 13 | 6,6·23,5 |
Вычисляем на границах слоев вертикальные напряжения от внешней нагрузки
и от собственного веса грунта
.


Вычисляем
. Определяем значения коэффициента
на границах "элементарных" слоев, пользуясь табл.62 с учетом полученных
и
,
и производя линейную интерполяцию в пределах значений
- 0-0,5; 0,5-1; 1-2. Вычисляем на границах "элементарных" слоев значения вертикальных напряжений
и
.








Вычисляем модули деформации. Для верхнего слоя грунта имеем
МПа. Значение модулей деформации
определяем, используя рекомендации п.2.232.


Для суглинка с
;
коэффициент
=2. Вычисляем на границах "элементарных" слоев:
2·121х9,8/121=19,6 МПа;
2·133·9,8/110=1,2·19,6 МПа;
2·145·9,8/99=1,45·19,6 МПа и т.д. (см. табл.65).






Модули деформации
и
нижнего слоя грунта определим по результатам компрессионных испытаний в соответствии с рекомендациями п.2.232, используя табл.63. Определим компрессионные модули деформации


![]() | |
531 × 25 пикс.   Открыть в новом окне |
![]() | |
443 × 25 пикс.   Открыть в новом окне |
В соответствии с табл.22 коэффициент
. Тогда



Вычисляем для "элементарных" слоев:
![]() | |
304 × 25 пикс.   Открыть в новом окне |
![]() | |
205 × 25 пикс.   Открыть в новом окне |

Пример 2. Рассчитать осадку ленточного фундамента промышленного здания при следующих данных.
Инженерно-геологические условия строительной площадки те же, что и в примере 1.
Ширина фундамента
=3 м, глубина заложения
=6 м. Под здание отрывается общий котлован прямоугольной формы длиной
=144 м, шириной
=24 м и глубиной
=6 м.





Расчетная нагрузка на основание с учетом веса фундамента
=870 кН/м.

Определяем расчетное сопротивление (см. пример 2) основания с учетом указаний п.2.174(2.41)
кПа.
![]() | |
360 × 21 пикс.   Открыть в новом окне |
Среднее давление на грунт под подошвой фундамента
кПа
кПа.


Результаты дальнейших вычислений сводим в табл.66. Разбиваем толщу основания на "элементарные" слои толщиной
м. Вычисляем значения
. Определяем значения коэффициента
на границах слоев по вертикали с учетом полученных
. Вычисляем на границах слоев вертикальные напряжения от внешней нагрузки
и собственного веса грунта
. Вычисляем
по соотношению
. Определяем значения коэффициента
на границах "элементарных" слоев с учетом полученных
и
,
и производя линейную интерполяцию в пределах значений
- 0
0,5; 0,5
1,0; 1,0
2,0.
















Таблица 66
![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() |
0 | 0 | 1 | 290 | 121 | 24 | 0 | 1 | 121 | 169 | 1·19,6 | 1,05·19,6 | |
0,6 | 0,4 | 0,977 | 283 | 133 | 27 | 0,1 | 0,992 | 120 | 163 | 1,1·19,6 | 1,15·19,6 | |
1,2 | 0,8 | 0,881 | 255 | 145 | 29 | 0,2 | 0,984 | 119 | 136 | 9,8 | 1,2·19,6 | 1,28·19,6 |
1,8 | 1,2 | 0,755 | 219 | 158 | 32 | 0,3 | 0,976 | 118 | 101 | 1,35·19,6 | 1,42·19,6 | |
2,4 | 1,6 | 0,642 | 186 | 170 | 34 | 0,4 | 0,968 | 117 | 69 | 1,5·23,5 | 1,55·23,5 | |
3,0 | 2 | 0,55 | 160 | 183 | 37 | 0,5 | 0,96 | 116 | 44 | 1,6·23,5 | 1,65·23,5 | |
3,6 | 2,4 | 0,477 | 138 | 195 | 39 | 0,6 | 0,951 | 115 | 23 | 1,7·23,5 | 1,75·23,5 | |
4,2 | 2,8 | 0,42 | 122 | 208 | 42 | 0,7 | 0,942 | 114 | 8 | 1,8·23,5 | 1,9·23,5 | |
4,8 | 3,2 | 0,374 | 108 | 221 | 44 | 0,8 | 0,934 | 113 | 0 | 2·23,5 | 2,05·23,5 | |
5,4 | 3,6 | 0,337 | 98 | 234 | 47 | 0,9 | 0,925 | 112 | 2,1·23,5 | 2,15·23,5 | ||
6 | 4 | 0,306 | 89 | 246 | 49 | 1 | 0,916 | 111 | 12,5 | 2,2·23,5 | 2,3·23,5 | |
6,6 | 4,4 | 0,208 | 81 | 259 | 52 | 1,1 | 0,906 | 110 | 2,4·23,5 | 2,45·23,5 | ||
7,2 | 4,8 | 0,258 | 75 | 271 | 54 | 1,2 | 0,897 | 109 | 2,5·23,5 | 2,55·23,5 | ||
7,8 | 5,2 | 0,239 | 69 | 284 | 57 | 1,3 | 0,887 | 107 | 2,6·23,5 | 2,65·23,5 | ||
8,4 | 5,6 | 0,223 | 65 | 297 | 59 | 1,4 | 0,878 | 106 | 2,7·23,5 | 2,75·23,5 | ||
9 | 6 | 0,208 | 60 | 310 | 62 | 1,5 | 0,868 | 105 | 2,8·23,5 |
Вычисляем на границах "элементарных" слоев значения вертикальных напряжений
и
. Вычисляем модули деформаций
и
для верхнего и нижнего слоев грунта, аналогично рассмотренному в примере 1 (табл.2.66).




![]() | |
216 × 23 пикс.   Открыть в новом окне |
Определение крена фундамента
2.233(2.50). Крен отдельных фундаментов или сооружений в целом должен вычисляться с учетом момента в уровне подошвы фундамента, влияния соседних фундаментов, нагрузок на прилегающие площади и неравномерности сжимаемости основания.
При определении крена фундаментов, кроме того, как правило необходимо учитывать заглубление фундамента, жесткость надфундаментной конструкции, а также возможность увеличения эксцентриситета нагрузки из-за наклона фундамента (сооружения).
2.234(9 прил.2). Крен фундамента
при действии внецентренной нагрузки определяется по формуле


где
и
- соответственно модуль деформации и коэффициент Пуассона грунта основания [значение
принимается по п.2.235 (10 прил.2)]; в случае неоднородного основания значения
и
принимаются средними в пределах сжимаемой толщи по указаниям п.2.236 (11 прил.2);
- коэффициент, принимаемый по табл.67 (табл.5 прил.2);
- вертикальная составляющая равнодействующей всех нагрузок на фундамент в уровне его подошвы;
- эксцентриситет;
- диаметр круглого или сторона прямоугольного фундамента, в направлении которой действует момент для фундамента с подошвой в форме правильного многоугольника площадью
принимается
;
- коэффициент, учитываемый при расчете крена фундаментов по схеме линейно-деформируемого слоя [п.2.173(2.40б)] при
м и
МПа (100 кгс/см
) и принимаемый по табл.58 (табл.3 прил.2).















Примечание. При расчете крена фундаментов шириной
<10 м принимается
, при
м
, где
и
- соответственно дополнительное и полное давление на основание [см. п.2.213 (2 прил.2)],
- площадь подошвы фундамента.







Таблица 67 (5 прил.2) Коэффициент

Форма фундамента и направление действия момента | ![]() | Коэффициент ![]() ![]() | |||||||||||
0,5 | 1 | 1,5 | 2 | 3 | 4 | 5 | ![]() | ||||||
Прямоугольный с моментом вдоль большей стороны
| 1 1,2 1,5 2 3 5 10 | 0,28 0,29 0,31 0,32 0,33 0,34 0,35 | 0,41 0,44 0,48 0,52 0,55 0,60 0,63 | 0,46 0,51 0,57 0,64 0,73 0,80 0,85 | 0,48 0,54 0,62 0,72 0,83 0,94 1,04 | 0,50 0,57 0,66 0,78 0,95 1,12 1,31 | 0,50 0,57 0,66 0,81 1,01 1,24 1,45 | 0,50 0,57 0,68 0,82 1,04 1,31 1,56 | 0,50 0,57 0,68 0,82 1,17 1,42 2,00 | ||||
Прямоугольный с моментом вдоль меньшей стороны ![]() | 1 1,2 1,5 2 3 5 10 | 0,28 0,24 0,19 0,15 0,10 0,06 0,03 | 0,41 0,35 0,28 0,22 0,15 0,09 0,05 | 0,46 0,39 0,32 0,25 0,17 0,10 0,06 | 0,48 0,41 0,34 0,27 0,18 0,11 0,06 | 0,50 0,43 0,35 0,28 0,19 0,12 0,06 | 0,50 0,43 0,36 0,28 0,20 0,12 0,06 | 0,50 0,43 0,36 0,28 0,20 0,12 0,06 | 0,50 0,43 0,36 0,28 0,20 0,12 0,07 | ||||
Круглый
| - | 0,43 | 0,63 | 0,71 | 0,74 | 0,75 | 0,75 | 0,75 | 0,75 |
Примечание. При использовании расчетной схемы основания в виде линейно-деформируемого полупространства коэффициент
принимается по графе, соответствующей
.


2.235(10 прил.2). Коэффициент Пуассона
принимается равным для крупнообломочных грунтов - 0,27; песков и супесей - 0,30; суглинков - 0,35, глин - 0,42.

2.236(11 прил.2). Средние (в пределах сжимаемой толщи
или толщины слоя
) значения модуля деформации и коэффициента Пуассона основания (
и
) определяются по формулам






где
- площадь эпюры вертикальных напряжений от единичного давления под подошвой фундамента в пределах
-гo слоя грунта; для схемы полупространства допускается принимать
[см. п.2.212 (1 прил.2)], для схемы слоя -
[см. п.2.219 (7 прил.2)];
- соответственно модуль деформации, коэффициент Пуассона и толщина
-го слоя грунта;
- расчетная толщина слоя, определяемая по п.2.220 (8 прил.2);
- число слоев, отличающихся значениями
и
в пределах сжимаемой толщи
или толщины слоя
.












2.237. Крен фундаментов, вызванный влиянием других фундаментов, нагрузок на прилегающие площади, а также неоднородностью грунтов основания в плане и по глубине
, определяется как отношение разности осадок середин противоположных сторон фундамента к его длине или ширине либо как отношение разности осадок угловых точек фундамента к расстоянию между ними


где
и
- осадки середин противоположных сторон или угловых точек фундамента, определяемые по пп.2.212 (1 прил.2)-2.225;
- расстояние между рассматриваемыми точками.



2.238. Крен высоких фундаментов или сооружений в целом (в которых вертикальная составляющая равнодействующей всех нагрузок приложена на значительной высоте относительно подошвы фундамента) должен определяться с учетом увеличения эксцентриситета нагрузки из-за наклона фундамента или сооружения в целом. Для высоких сооружений конечной жесткости, кроме того, необходимо учитывать увеличение эксцентриситета вертикальной нагрузки за счет податливости надфундаментной конструкции.
2.239. Крен высоких жестких фундаментов (сооружений) на однородном основании
определяется по формуле
