с учетом влияния Ф-2 
=0,8·0,8[(300 + 2·288 + 2·240 + 2·183 + 2·137 + 104)/(2·18000)+(104 + 2·81 + 2·65 + 2·54 + 2·45 + 2·39 + 34)/(2·28000)] = 0,045 м = 4,5 см.
=0,8·0,8[(300 + 2·288 + 2·240 + 2·183 + 2·137 + 104)/(2·18000)+(104 + 2·81 + 2·65 + 2·54 + 2·45 + 2·39 + 34)/(2·28000)] = 0,045 м = 4,5 см.2.219(7 прил.2). Осадка основания с использованием расчетной схемы линейно-деформируемого слоя [см. п.2.173(2.40) и рис.17(рис.3 прил.2)] определяется по формуле
, (64(7 прил.2)) где 
- среднее давление под подошвой фундамента [для фундаментов шириной 
м принимается 
- см. п.2.213 (2 прил.2)]; 
- ширина прямоугольного или диаметр круглого фундамента; 
- коэффициенты, принимаемые по табл.57 и 58 (табл.2 и 3 прил.2); 
- число слоев, различающихся по сжимаемости в пределах расчетной толщины слоя 
, определяемой в соответствии с указаниями п.2.220 (8 прил.2); 
и 
- коэффициенты, определяемые по табл.59 (табл.4 прил.2) в зависимости от формы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины, на которой расположены подошва и кровля 
-го слоя соответственно 
и 
; 
- модуль деформации -го слоя грунта.
- среднее давление под подошвой фундамента [для фундаментов шириной м принимается - см. п.2.213 (2 прил.2)]; - ширина прямоугольного или диаметр круглого фундамента; - коэффициенты, принимаемые по табл.57 и 58 (табл.2 и 3 прил.2); - число слоев, различающихся по сжимаемости в пределах расчетной толщины слоя , определяемой в соответствии с указаниями п.2.220 (8 прил.2); и - коэффициенты, определяемые по табл.59 (табл.4 прил.2) в зависимости от формы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины, на которой расположены подошва и кровля -го слоя соответственно и ; - модуль деформации -го слоя грунта. Примечание. Формула (64) (7 прил.2) служит для определения средней осадки основания, загруженного равномерно распределенной по ограниченной площади нагрузкой. Эту формулу допускается применять для определения осадок жестких фундаментов.
 | |
| 240 × 227 пикс. Открыть в новом окне | |
Рис.17. (3 прил.2). Схема к расчету осадок с использованием расчетной схемы основания в виде линейно-деформируемого слоя
Таблица 57 (2 прил.2) Коэффициент 
Относительная толщина слоя  | Коэффициент |
 | 1,5 |
 | 1,4 |
 | 1,3 |
 | 1,2 |
 | 1,1 |
 | 1,0 |
Таблица 58 (2 прил.2) Коэффициент 
Среднее значение модуля деформации грунта основания,  , МПа (кгс/см ) | Значение коэффициента  при ширине фундамента , м, равной | ||
| |  |  | |
 | 1 | 1 | 1 |
 | 1 | 1,35 | 1,5 |
Таблица 59 (4 прил.2) Коэффициент 
Коэффициент для фундаментов | ||||||||
 | круглых | прямоугольных с соотношением сторон  , равным | ленточных (  ) | |||||
1,0 | 1,4 | 1,8 | 2,4 | 3,2 | 5 | |||
0,0 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 |
0,4 | 0,090 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,104 |
0,8 | 0,179 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,208 |
1,2 | 0,266 | 0,299 | 0,300 | 0,300 | 0,300 | 0,300 | 0,300 | 0,311 |
1,6 | 0,348 | 0,380 | 0,394 | 0,397 | 0,397 | 0,397 | 0,397 | 0,412 |
2,0 | 0,411 | 0,446 | 0,472 | 0,482 | 0,486 | 0,486 | 0,486 | 0,511 |
2,4 | 0,461 | 0,499 | 0,538 | 0,556 | 0,565 | 0,567 | 0,567 | 0,605 |
2,8 | 0,501 | 0,542 | 0,592 | 0,618 | 0,635 | 0,640 | 0,640 | 0,687 |
3,2 | 0,532 | 0,577 | 0,637 | 0,671 | 0,696 | 0,696 | 0,709 | 0,763 |
3,6 | 0,558 | 0,606 | 0,676 | 0,717 | 0,750 | 0,768 | 0,772 | 0,831 |
4,0 | 0,579 | 0,630 | 0,708 | 0,756 | 0,796 | 0,820 | 0,830 | 0,892 |
4,4 | 0,596 | 0,650 | 0,735 | 0,789 | 0,837 | 0,867 | 0,883 | 0,949 |
4,8 | 0,611 | 0,668 | 0,759 | 0,819 | 0,873 | 0,908 | 0,932 | 1,001 |
5,2 | 0,624 | 0,683 | 0,780 | 0,884 | 0,904 | 0,948 | 0,977 | 1,050 |
5,6 | 0,635 | 0,697 | 0,798 | 0,867 | 0,933 | 0,981 | 1,018 | 1,095 |
6,0 | 0,645 | 0,708 | 0,814 | 0,887 | 0,958 | 1,011 | 1,056 | 1,138 |
6,4 | 0,653 | 0,719 | 0,828 | 0,904 | 0,980 | 1,031 | 1,090 | 1,178 |
6,8 | 0,661 | 0,728 | 0,841 | 0,920 | 1,000 | 1,065 | 1,122 | 1,215 |
7,2 | 0,668 | 0,736 | 0,852 | 0,935 | 1,019 | 1,088 | 1,152 | 1,251 |
7,6 | 0,674 | 0,744 | 0,863 | 0,948 | 1,036 | 1,109 | 1,180 | 1,285 |
8,0 | 0,679 | 0,751 | 0,872 | 0,960 | 1,051 | 1,128 | 1,205 | 1,316 |
8,4 | 0,684 | 0,757 | 0,881 | 0,970 | 1,065 | 1,146 | 1,229 | 1,347 |
8,8 | 0,689 | 0,762 | 0,888 | 0,980 | 1,078 | 1,162 | 1,251 | 1,376 |
9,2 | 0,693 | 0,768 | 0,896 | 0,989 | 1,089 | 1,178 | 1,272 | 1,404 |
9,6 | 0,697 | 0,772 | 0,902 | 0,998 | 1,100 | 1,192 | 1,291 | 1,431 |
10,0 | 0,700 | 0,777 | 0,908 | 1,005 | 1,110 | 1,205 | 1,309 | 1,456 |
11,0 | 0,705 | 0,786 | 0,922 | 1,022 | 1,132 | 1,233 | 1,349 | 1,506 |
12,0 | 0,720 | 0,794 | 0,933 | 1,037 | 1,151 | 1,257 | 1,384 | 1,650 |
Примечание. При промежуточных значениях 
и 
коэффициент определяется по интерполяции.
и коэффициент определяется по интерполяции. 2.220(8 прил.2). Толщина линейно-деформируемого слоя 
[рис.17 (3 прил.2)] в случае, оговоренном в п.2.173(2.40а), принимается до кровли грунта с модулем деформации 
МПа (1000 кг/см
), а при ширине (диаметре) фундамента 
м и среднем значении модуля деформации грунтов основания 
МПа (100 кгс/см ) вычисляется по формуле
[рис.17 (3 прил.2)] в случае, оговоренном в п.2.173(2.40а), принимается до кровли грунта с модулем деформации МПа (1000 кг/см ), а при ширине (диаметре) фундамента м и среднем значении модуля деформации грунтов основания МПа (100 кгс/см ) вычисляется по формуле
, (65(8 прил.2)) где 
и 
- принимаются соответственно равными для оснований, сложенных: пылевато-глинистыми грунтами - 9 и 0,15 м; песчаными грунтами - 6 и 0,1 м; 
- коэффициент, принимаемый равным: 
при среднем давлении под подошвой фундамента 
кПа (1 кгс/см ), 
при 
кПа (5 кгс/см ), а при промежуточных значениях - по интерполяции.
и - принимаются соответственно равными для оснований, сложенных: пылевато-глинистыми грунтами - 9 и 0,15 м; песчаными грунтами - 6 и 0,1 м; - коэффициент, принимаемый равным: при среднем давлении под подошвой фундамента кПа (1 кгс/см ), при кПа (5 кгс/см ), а при промежуточных значениях - по интерполяции. Если основание сложено пылевато-глинистыми и песчаными грунтами, значение определяется по формуле
определяется по формуле 
, (66(9 прил.2)) где 
- толщина слоя, вычисленная по формуле (65(8 прил.2)) в предположении, что основание сложено только песчаными грунтами; 
- суммарная толщина слоев пылевато-глинистых грунтов в пределах от подошвы фундамента до глубины, равной 
- значению , вычисленному по формуле (65(8 прил.2)) в предположении, что основание сложено только пылевато-глинистыми грунтами.
- толщина слоя, вычисленная по формуле (65(8 прил.2)) в предположении, что основание сложено только песчаными грунтами; - суммарная толщина слоев пылевато-глинистых грунтов в пределах от подошвы фундамента до глубины, равной - значению , вычисленному по формуле (65(8 прил.2)) в предположении, что основание сложено только пылевато-глинистыми грунтами. Значение , вычисленное по формулам (65) и (66) (8 и 9 прил.2), должно быть увеличено на толщину слоя грунта с модулем деформации <10 МПа (100 кгс> ), если этот слой расположен ниже и толщина его не превышает 0,2 . При большей толщине слоя такого грунта, а также если вышележащие слои имеют модуль деформации <10 МПа (100 кгс> ), расчет деформаций основания выполняется по расчетной схеме линейно-деформируемого полупространства.
, вычисленное по формулам (65) и (66) (8 и 9 прил.2), должно быть увеличено на толщину слоя грунта с модулем деформации <10 МПа (100 кгс> ), если этот слой расположен ниже и толщина его не превышает 0,2 . При большей толщине слоя такого грунта, а также если вышележащие слои имеют модуль деформации <10 МПа (100 кгс> ), расчет деформаций основания выполняется по расчетной схеме линейно-деформируемого полупространства.2.221. Указания п.2.219 (7 прил.2) относятся к определению средней осадки основания. В случае неоднородного основания толщины слоев грунта с различными деформационными характеристиками принимаются средними в пределах контура фундамента.
Средняя осадка фундамента сложной формы в плане определяется по формуле (64) (7 прил.2) как для равновеликого прямоугольника или круга, максимально приближающегося по своим очертаниям к действительному фундаменту.
2.222. Осадки центра, середин сторон и угловых точек прямоугольной площадки с размерами 
равномерно загруженной давлением , кПа (кгс/см
), определяются по формуле
равномерно загруженной давлением , кПа (кгс/см ), определяются по формуле
, (67) где - модуль деформации грунта основания, кПа (кгс/см ), принимаемый средним в пределах сжимаемой толщи по указаниям п.2.236 (11 прил.2); - то же обозначение, что в формуле (64) (7 прил.2); 
- коэффициент, принимаемый по табл.60 для центра прямоугольной площадки; 
- то же, для середины большей стороны; 
- то же, для середины меньшей стороны; 
- то же, для угловой точки.
- модуль деформации грунта основания, кПа (кгс/см ), принимаемый средним в пределах сжимаемой толщи по указаниям п.2.236 (11 прил.2); - то же обозначение, что в формуле (64) (7 прил.2); - коэффициент, принимаемый по табл.60 для центра прямоугольной площадки; - то же, для середины большей стороны; - то же, для середины меньшей стороны; - то же, для угловой точки. Таблица 60
Коэффициент |  | Значения  при  равном | |||||
1 | 1,5 | 2 | 3 | 5 | 10 | ||
0,2 | 0,090 | 0,091 | 0,091 | 0,092 | 0,092 | 0,092 | |
0,5 | 0,233 | 0,230 | 0,230 | 0,230 | 0,230 | 0,231 | |
1 | 0,462 | 0,466 | 0,465 | 0,463 | 0,463 | 0,463 | |
| | 2 | 0,701 | 0,769 | 0,796 | 0,808 | 0,802 | 0,799 |
3 | 0,802 | 0,911 | 0,969 | 1,016 | 1,029 | 1,023 | |
5 | 0,888 | 1,036 | 1,130 | 1,235 | 1,305 | 1,316 | |
7 | 0,925 | 1,092 | 1,204 | 1,340 | 1,459 | 1,511 | |
10 | 0,954 | 1,135 | 1,260 | 1,423 | 1,588 | 1,706 | |
0,2 | 0,045 | 0,046 | 0,046 | 0,047 | 0,047 | 0,047 | |
0,5 | 0,115 | 0,113 | 0,112 | 0,112 | 0,112 | 0,112 | |
1 | 0,233 | 0,235 | 0,233 | 0,230 | 0,230 | 0,230 | |
 | 2 | 0,398 | 0,443 | 0,461 | 0,469 | 0,464 | 0,461 |
3 | 0,485 | 0,565 | 0,610 | 0,649 | 0,658 | 0,651 | |
5 | 0,565 | 0,682 | 0,761 | 0,852 | 0,916 | 0,926 | |
7 | 0,601 | 0,736 | 0,832 | 0,954 | 1,065 | 1,511 | |
10 | 0,630 | 0,779 | 0,888 | 1,036 | 1,193 | 1,306 | |
0,2 | 0,045 | 0,045 | 0,045 | 0,046 | 0,046 | 0,046 | |
0,5 | 0,115 | 0,115 | 0,115 | 0,115 | 0,115 | 0,115 | |
1 | 0,233 | 0,231 | 0,231 | 0,231 | 0,231 | 0,232 | |
| | 2 | 0,398 | 0,404 | 0,403 | 0,403 | 0,400 | 0,400 |
3 | 0,485 | 0,508 | 0,514 | 0,514 | 0,511 | 0,511 | |
5 | 0,565 | 0,617 | 0,641 | 0,658 | 0,658 | 0,656 | |
7 | 0,601 | 0,669 | 0,708 | 0,742 | 0,756 | 0,752 | |
10 | 0,630 | 0,712 | 0,762 | 0,815 | 0,852 | 0,858 | |
0,2 | 0,024 | 0,024 | 0,023 | 0,023 | 0,024 | 0,024 | |
0,5 | 0,056 | 0,056 | 0,056 | 0,057 | 0,057 | 0,057 | |
1 | 0,116 | 0,115 | 0,115 | 0,114 | 0,114 | 0,115 | |
| | 2 | 0,233 | 0,235 | 0,233 | 0,231 | 0,231 | 0,231 |
3 | 0,305 | 0,323 | 0,328 | 0,328 | 0,326 | 0,326 | |
5 | 0,380 | 0,426 | 0,448 | 0,462 | 0,463 | 0,460 | |
7 | 0,416 | 0,478 | 0,512 | 0,545 | 0,558 | 0,555 | |
10 | 0,444 | 0,518 | 0,565 | 0,617 | 0,652 | 0,659 | |
Примечание. Значения 
подсчитаны для 
.
подсчитаны для .2.223. Осадки центра, угловых точек и середин сторон равномерно загруженных прямоугольных площадок (фундаментов) с учетом влияния соседних фундаментов или нагрузок на прилегающие площади определяются по формуле (67) с использованием метода фиктивных фундаментов аналогично указанному в п.2.214 (3 прил.2) или с помощью ЭВМ.
Дополнительную осадку фундамента шириной м от влияния соседних фундаментов допускается принимать равной дополнительной осадке центра рассчитываемого фундамента.
м от влияния соседних фундаментов допускается принимать равной дополнительной осадке центра рассчитываемого фундамента.2.224. Осадки поверхности основания, равномерно загруженного давлением 
по круглой площадке радиусом 
на расстоянии 
от центра этой площадки определяются по формуле (67), в которой коэффициент 
принимается по табл.61. Указанной формулой допускается пользоваться для определения осадок поверхности основания за пределами жесткого круглого фундамента.
по круглой площадке радиусом на расстоянии от центра этой площадки определяются по формуле (67), в которой коэффициент принимается по табл.61. Указанной формулой допускается пользоваться для определения осадок поверхности основания за пределами жесткого круглого фундамента.Таблица 61
 | Значения при  , равном | |||||||||||
0 | 0,25 | 0,5 | 0,75 | 1 | 1,25 | 1,50 | 2 | 2,5 | 3 | 4 | 5 | |
0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | - | - | - | - | - | - | - |
0,25 | 0,12 | 0,12 | 0,12 | 0,12 | 0,05 | 0 | - | - | - | - | - | - |
0,5 | 0,24 | 0,24 | 0,23 | 0,22 | 0,11 | 0,01 | 0 | - | - | - | - | - |
0,75 | 0,35 | 0,35 | 0,34 | 0,29 | 0,16 | 0,03 | 0,01 | 0 | - | - | - | - |
1 | 0,45 | 0,44 | 0,42 | 0,35 | 0,21 | 0,07 | 0,02 | 0 | - | - | - | - |
1,5 | 0,58 | 0,57 | 0,53 | 0,45 | 0,28 | 0,13 | 0,07 | 0,02 | 0 | - | - | - |
2 | 0,65 | 0,64 | 0,60 | 0,52 | 0,34 | 0,17 | 0,10 | 0,04 | 0,01 | 0 | - | - |
3 | 0,74 | 0,73 | 0,68 | 0,59 | 0,41 | 0,23 | 0,16 | 0,08 | 0,04 | 0,02 | 0 | - |
5 | 0,81 | 0,79 | 0,74 | 0,66 | 0,47 | 0,30 | 0,22 | 0,13 | 0,09 | 0,06 | 0,02 | 0,01 |
7 | 0,84 | 0,82 | 0,77 | 0,69 | 0,50 | 0,33 | 0,24 | 0,15 | 0,11 | 0,08 | 0,04 | 0,02 |
10 | 0,85 | 0,83 | 0,79 | 0,71 | 0,52 | 0,35 | 0,27 | 0,18 | 0,13 | 0,10 | 0,06 | 0,04 |
 | 0,91 | 0,89 | 0,84 | 0,76 | 0,58 | 0,40 | 0,32 | 0,23 | 0,18 | 0,15 | 0,11 | 0,09 |
2.225. Осадки неравномерно загруженных площадей, а также различных точек фундаментов сложной формы в плане допускается определять с учетом взаимного влияния "элементарных" прямоугольных фундаментов, на которые условно разбивается исходный фундамент.
Определение осадки за пределом линейной зависимости между напряжениями и деформациями в грунте
2.226. Осадку основания 
при давлении под подошвой фундамента , превышающем расчетное сопротивление грунта основания 
, допускается определять по формуле
при давлении под подошвой фундамента , превышающем расчетное сопротивление грунта основания , допускается определять по формуле  | |
| 213 × 56 пикс. Открыть в новом окне | |
где 
- осадка основания при давлении 
[или 
, если удовлетворяются требования п.2.203 (2.47)]; 
- предельное сопротивление грунта основания, определяемое как отношение силы предельного сопротивления основания к приведенной площади подошвы фундамента 
; 
- вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента.
- осадка основания при давлении [или , если удовлетворяются требования п.2.203 (2.47)]; - предельное сопротивление грунта основания, определяемое как отношение силы предельного сопротивления основания к приведенной площади подошвы фундамента ; - вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента. Формулу (68) можно применять при однородном основании в пределах глубины 
, определяемой по формуле (69), но принимаемой не менее 
( - ширина фундамента).
, определяемой по формуле (69), но принимаемой не менее ( - ширина фундамента).
, (69) где - то же, что в формуле (68); 
- среднее значение модуля деформации грунтов основания в пределах сжимаемой толщи, определяемой по п.2.218 (6 прил.2); 
- безразмерный коэффициент, равный 0,8; 
- дополнительное вертикальное давление на основание.
- то же, что в формуле (68); - среднее значение модуля деформации грунтов основания в пределах сжимаемой толщи, определяемой по п.2.218 (6 прил.2); - безразмерный коэффициент, равный 0,8; - дополнительное вертикальное давление на основание. Пример. Определение осадки за пределами линейной зависимости. Ленточный фундамент под стену здания расположен на пылеватом маловлажном песке. Нагрузка на 1 м составляет 333 кН. Фундамент заглублен в грунт на 1,6 м. Ниже подошвы фундамента на глубине 1 м от нее залегает мягкопластичный суглинок. Характеристики грунтов основания следующие. Песок пылеватый (верхний слой): расчетные значения удельного веса 
кН/м
(1,80 тс/м ) и 
кН/м (1,75 тс/м ), удельное сцепление 
, угол внутреннего трения 
=30°, 
=28°. Модуль деформации =18,0 МПа (180 кгс/см ).
кН/м (1,80 тс/м ) и кН/м (1,75 тс/м ), удельное сцепление , угол внутреннего трения =30°, =28°. Модуль деформации =18,0 МПа (180 кгс/см ).Суглинок мягкопластичный (нижний слой): расчетные значения удельного веса 
кН/м (1,85 тс/м ), 
кН/м (1,80 тс/м ), удельное сцепление 
кПа (0,16 кгс/см ), 
кПа (0,14 кгс/ /см ), угол внутреннего трения ( =22°, =20°, модуль деформации 
=9,0 МПа (90 кгс/см ).
кН/м (1,85 тс/м ), кН/м (1,80 тс/м ), удельное сцепление кПа (0,16 кгс/см ), кПа (0,14 кгс/ /см ), угол внутреннего трения ( =22°, =20°, модуль деформации =9,0 МПа (90 кгс/см ).Расчет производится в следующем порядке.
1. Вычисляется величина расчетного сопротивления. Коэффициенты 
; 
; 
; 
; 
; 
. Принимаем ширину фундамента 
= 1,4 м. В данном случае 
, 
=30°, поскольку 
1,4/4=0,35 м менее глубины верхнего слоя грунта под подошвой фундамента, составляющей 1 м. Фактическое давление по подошве =333/1,4=237 кПа (2,37 кгс/см ), т.е. превышает расчетное сопротивление грунта.
; ; ; ; ; . Принимаем ширину фундамента = 1,4 м. В данном случае , =30°, поскольку 1,4/4=0,35 м менее глубины верхнего слоя грунта под подошвой фундамента, составляющей 1 м. Фактическое давление по подошве =333/1,4=237 кПа (2,37 кгс/см ), т.е. превышает расчетное сопротивление грунта.2. Определяется величина осадки 
при давлении по подошве = 237 кПа (2,37 кгс/см ) (т. е. в пределах линейной зависимости), которая в этом случае составит 
см. Определим осадку за пределами линейной зависимости, т.е. при 
, например при 
кПа (2,84 кгс/см ). По формуле (69) определяется глубина, в пределах которой вычисляются средние значения расчетных характеристик
при давлении по подошве = 237 кПа (2,37 кгс/см ) (т. е. в пределах линейной зависимости), которая в этом случае составит см. Определим осадку за пределами линейной зависимости, т.е. при , например при кПа (2,84 кгс/см ). По формуле (69) определяется глубина, в пределах которой вычисляются средние значения расчетных характеристик  | |
| 265 × 24 пикс. Открыть в новом окне | |
 | |
| 207 × 21 пикс. Открыть в новом окне | |
);  | |
| 233 × 21 пикс. Открыть в новом окне | |