Примечание. Если коэффициент орошения В_БК отличается от суммы условных коэффициентов орошения в I и III теплообменниках Сумма В_усл = В(I)_усл + В(III)_усл меньше, чем на 10%, то расчет оросительной камеры БК считается законченным.
Последовательность увязки В_БК и Сумма В_усл та же, что и для оросительной камеры МК (см. примечание к п.28). Увязку проводят изменением температуры воды t_11 перед I теплообменником.
Приложение 3
Примеры расчета
Пример 1 (прямая задача)
В примере определяется состав элементов БСКВ (число секций для I, II и III теплообменников). Приточный кондиционер работает на наружном воздухе, а испарительный - на рециркуляционном воздухе из помещения (рис.16).
Исходные данные
Расчетные параметры наружного воздуха для Ташкента t_н = 37,7°С; I_н = 14,7 ккал/кг (точка 1). Параметры рециркуляционного воздуха (точка 5) t_c5 = 27°C и I_5 = 12,9 ккал/кг. Параметры приточного воздуха t_c4 = 20,3°С и I_4 = 10,5 ккал/кг.
Условные коэффициенты орошения в I, II, III теплообменниках принимаются соответственно 1,2; 1,5; 0,6, см. табл.1. Схема системы БСКВ приведена на рис.1.
Решение
1. Расчет выполняется в соответствии с требованиями п.16 приложения 2 к настоящей Инструкции:
а) на I - d-диаграмму наносят параметры наружного воздуха (точка 1) и воздуха, поступающего в испарительный кондиционер (точка 5);
б) определяют температуру воздуха, поступающего в приточный кондиционер t_c2 = t_н + 1,5 = 37,7 + 1,5 = 39,2°С, температуру мокрого термометра и температуру точки росы рециркуляционного воздуха, поступающего в испарительный кондиционер (см. I - d-диаграмму, рис.16).
t = 19°C, t = 14,6°C;
ми ри
в) вычисляют критерий
t - t
с2 ми 39,2 - 19
M = ──────── = ─────────── = 0,82;
3с t - t 39,2 - 14,6
с2 ри
г) вычисляют критерий R_c no диаграмме на рис.14 при (t_p - t_вн) = t_ри - t_ми = 14,6 - 19 = -4,4°С и t_вн = t_ми = 19°С R_c = 3,18;
д) вычисляют (1 + M R ) = 1 + 0,82 x 3,18 = 3,61;
3с с
е) вычисляют
t - t
_ с2 с4 39,2 - 20,3
Дельта T = ──────── = ─────────── = 0,768;
с t - t 39,2 - 14,6
с2 pи
ж) по графику на рис.10 при известных Дельта Т_с = 0,768 и (1 + М_3cR_c) = 3,61 получают точку "а" на прямой 1. По табл.1 определяют число теплообменников в конструктивные характеристики выбранной системы БСКВ, а именно: суммарное число рядов в первом теплообменнике z = 12. Принимают к установке четыре трехрядные секции.
Суммарное число рядов во втором теплообменнике z = 12. Принимают к установке четыре трехрядные секции. Суммарное число рядов в третьем теплообменнике z = 6. Принимают к установке две трехрядные секции.
2. Проведенный расчет справедлив для схем БСКВ (рис.1) различной производительности по воздуху (п.10 прил.2) в пределах типового ряда от 30 до 240 тыс. м3/ч.
3. Производительность приточного и испарительного кондиционеров принимается равной L = 31500 м3/ч.
4. Теплообменники I, II и III собираются из типовых трехрядных секций кондиционеров Кт03.1030.0 в соответствии с п.1ж данного примера.
Конструктивные характеристики одной секции: поверхность охлаждения F_охл = 162,8 м2, живое сечение для прохода воздуха f_ж = 1,44 м2; живое сечение для прохода воды пси = 0,00419 м2. По воде секции соединены по схеме рис.6б.
Конструктивные характеристики установленных теплообменников приведены в табл.3.
Таблица 3
───────────────────┬──────────────────────────┬──────────────────────────
Теплообменник │ Критерий глубины │ Отношение живых сечений
│ F_охл/f_ж │ f_ж/пси
───────────────────┼──────────────────────────┼──────────────────────────
I │ 162,8 x 4/1,44 = 452,2 │ 1,44/0,00419 x 4 = 85,9
───────────────────┼──────────────────────────┼──────────────────────────
II │ 162,8 x 4/1,44 = 452,2 │ 1,44/0,00419 x 4 = 85,9
───────────────────┼──────────────────────────┼──────────────────────────
III │ 162,8 x 2/1,44 = 226,1 │1,44/0,00419 x 2 = 171,8
│ │
5. Построение процессов на I - d-диаграмме проводят в соответствии с п.15 прил.2 к настоящей Инструкции: