с теплообмен;
Р - Р
ри ми
а = ───────── - коэффициент пропорциональности,
t - t мм рт.ст./град.;
ри ми
Р и Р - парциальные давления водяного пара в состоянии
ри ми насыщения соответственно при температурах t
ри
и t , мм рт.ст.
ми
10. Уравнения, по которым следует выполнять интегральные расчеты БСКВ, проектируемых по схемам на рис.1 и 2 из типовых секций КТ при равных номинальных производительностях по воздуху приточных и испарительных кондиционеров, приведены в табл.1.
Пределы применимости расчетных уравнений даны и табл.2. С помощью каждого уравнения в табл.1 могут быть рассчитаны БСКВ различной производительности по воздуху в пределах талового ряда кондиционеров, а именно 30, 40, 60, 80, 120, 160 и 240 тыс.м3/ч, и при различных или одинаковых начальных параметрах воздуха, поступающего как в приточный, так и в испарительный кондиционеры (см. табл.2 и п.1.3 настоящей Инструкции).
Примечание. При расчете БСКВ по схеме на рис.2 следует выполнять требования п.2.16 настоящей Инструкции. Поверхности теплообменника I и каждого теплообменника II приточного кондиционера должны отвечать результатам расчета по уравнениям табл.1 или графику на рис.10.
11. Каждое уравнение в табл.1 соответствует БСКВ с фиксированными поверхностями I, II и III теплообменников, а также определенным коэффициентам орошения В в форсуночных камерах с заданными конструктивными характеристиками.
Таблица 1
┌────────┬─────────────────────────────────┬──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┬────────────────────┐
│ N п/п │ Расчетные уравнения │ Характеристика элементов БСКВ │Оросительные камеры │
│линий на│ ├───────────────────────────────────────────┬──────────────────────────────────────────┤ │
│графике,│ │ Теплообменники │ │ │
│ рис.10 │ │ │ │ │
│ │ ├───────────────────────────────┬───────────┴──────────────────────┬───────────────────┼──────────┬─────────┤
│ │ │ Критерий глубины F_охл/f_ж │ │ Условный │ Малый │ Большой │
│ │ │ III │ Критерий живых сечений f_ж/пси │ коэффициент │ контур │ контур │
│ │ │ │ │ орошения В_усл │циркуляции│циркуля- │
│ │ │ │ │ │ │ ции │
│ │ ├───────────┬─────────┬─────────┼───────────┬───────────┬──────────┼─────┬──────┬──────┼──────────┼─────────┤
│ │ │ I │ II │ III │ I │ II │ III │ I │ II │ III │Коэффици- │Коэффици-│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ ент │ ент │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ орошения │орошения │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │В_МК = 1,5│ В_БК = │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ 1,8 │
├────────┼─────────────────────────────────┼───────────┼─────────┼─────────┼───────────┼───────────┼──────────┼─────┼──────┼──────┼──────────┼─────────┤
│ 1 │ 0,63│ 440 - 460 │440 - 460│220 - 230│ 80 - 110 │ 80 - 110 │170 - 220 │ 1,2 │ 1,5 │ 0,6 │ Диаметр │ Диаметр │
│ │Дельта T = 0,342 (1 + M R ) │ z =12 │ z = 12 │ z = 6 │ │ │ │ │ │ │форсунок d│форсунок │
│ │ c 3c с │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ = 3,5 мм │d = 3,5; │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │4; 4,5 мм│
├────────┼─────────────────────────────────┼───────────┼─────────┼─────────┼───────────┼───────────┼──────────┼─────┼──────┼──────┤ │ │
│ 2 │ 0,63│ 330 - 340 │330 - 340│330 - 340│ 110 - 150 │ 110 - 150 │110 - 150 │ 1,2 │ 1,5 │ 0,6 │ │ │
│ │Дельта T = 0,334 (1 + M R ) │ z = 9 │ z = 9 │ z = 9 │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ c 3c с │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
├────────┼─────────────────────────────────┼───────────┼─────────┼─────────┼───────────┼───────────┼──────────┼─────┼──────┼──────┤ │ │
│ 3 │ 0,63│ 330 - 340 │330 - 340│220 - 160│ 110 - 150 │ 110 - 150 │170 - 220 │ 1,2 │ 1,5 │ 0,6 │ │ │
│ │Дельта T = 0,331 (1 + M R ) │ z = 9 │ z = 9 │ z = 6 │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ c 3c с │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
└────────┴─────────────────────────────────┴───────────┴─────────┴─────────┴───────────┴───────────┴──────────┴─────┴──────┴──────┴──────────┴─────────┘
См. примечания к табл.1.
Таблица 2
┌────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┬──────────────┐
│ Параметры воздуха в летний период на входе │ Произведение │
├────────────────────────────────────────┬───────────────────────────────────────┤ критериев │
│ в приточный кондиционер (см. п.1.3) │ в испарительный кондиционер │ М_3с х R_c │
├────────────┬──────────────┬────────────┼─────────────┬────────────┬────────────┤ │
│Температура │ Температура │Относитель- │ Температура │Температура │Относитель- │ │
│ точки росы │ мокрого │ ная │ точки росы │ мокрого │ ная │ │
│ t_p,°С │ термометра │ влажность, │ t_ри,°С │ термометра │ влажность, │ │
│ │ t_м,°С │ фи % │ │ t_ми,°С │ фи % │ │
├────────────┼──────────────┼────────────┼─────────────┼────────────┼────────────┼──────────────┤
│ От 1 до 18 │ От 15 до 25 │ <= 65 │ От 1 до 18 │От 15 до 25 │ <= 65 │От 1,3 до 3,7 │
└────────────┴──────────────┴────────────┴─────────────┴────────────┴────────────┴──────────────┘
Примечания к табл.1: 1. z - суммарное число рядов оребренных труб по пути движения воздуха в типовых секциях подогрева или охлаждения, из которых собираются теплообменники I, II, III.
2. Весовая скорость воздуха в теплообменниках I, II и III при их номинальной производительности не должна превышать v гамма = 7,3 кг/м2 х с. При этом суммарное сопротивление I и II теплообменников приточного кондиционера соответственно уравнениям составит: 1. Н = 85 мм вод. ст. 2. Н = 64 мм вод. ст. 3. Н = 64 мм вод. ст.
3. При компоновке теплообменников приточного кондиционера из пластинчатых или спирально-навивных калориферов, выпускаемых промышленностью, необходимо обеспечивать указанные в табл.1 значения критериев F_охл/f_ж и f_ж/фи.
Полученные значения Дельта Т_с(-) для теплообменников из пластинчатых калориферов должны быть уменьшены на 5 - 10%.
4. Камеры орошения малого и большого контуров циркуляции воды следует принимать двухрядными с взаимовстречным распылением воды центробежными форсунками.
Плотность расположения форсунок следует принимать 24 шт. м2/ряд, весовую скорость воздуха в камере v гамма = 2,8 - 3,3 кг/м2c.
5. Скорость воды в циркуляционных трубопроводах БСКВ следует принимать в пределах 0,7 - 1,3 м/с. Мощность циркуляционных насосов должна подбираться из условия обеспечения давления воды перед форсунками оросительных камер в пределах 2 - 3,5 ати, а также компенсации потерь давления в циркуляционных трубопроводах и теплообменниках.
12. С помощью уравнений, приведенных в табл.1, следует решать как прямые, так и обратные задачи. Целью прямых задач является определение поверхности охлаждения теплообменников при известных начальных параметрах воздуха, поступающего в приточный и испарительный кондиционеры, и при заданной глубине охлаждения приточного воздуха.
Целью обратной задачи является определение глубины охлаждения воздуха в БСКВ при известных начальных параметрах воздуха, поступающего в приточный и испарительный кондиционеры, и известных поверхностях охлаждения теплообменников.
13. Для облегчения расчетов по уравнениям в табл.1 приводится расчетный график на рис.10.
Графическая интерпретация расчетных величин по уравнению п.9 прил.2 для основных вариантов работы испарительного кондиционера системы БСКВ приведена на рис.11, 12, 13.
14. При решении прямых задач конечная температура охлажденного в приточном кондиционере воздуха t_с4 не может быть задана произвольно.
При ее назначении следует руководствоваться требованиями п.1 прил.2 к настоящей Инструкции.
Температура t_с4 связана с температурой воздуха t_с8 после испарительного кондиционера (см. рис 9).
Температура t_с8, определяемая по теплосодержанию I_8 и фи = 100%, не должна быть выше температуры воздуха, поступающего в теплый период года в испарительный кондиционер (см. п.156 прил.2 к настоящей Инструкции).
15. Графоаналитический метод построения на I- d-диаграмме (см. рис.9) процессов в БСКВ при известных параметрах воздуха, поступающего в приточный и испарительный кондиционеры (t_с2 и t_c5), а также при известной температуре охлажденного приточного воздуха t_с4 состоит в следующем:
а) вычисляют величину Дельта I_пр (разность теплосодержаний воздуха в приточном кондиционере)
Дельта I = с' (t - t ).
пр р с2 с4
Согласно требованиям пп.2.2, 2.16 настоящей Инструкции и п.9 прил.1 к ней:
Дельта I = Дельта I ;
пр исп
б) определяют теплосодержание воздуха после испарительного кондиционера (точка 8 на рис.9). Из точки 5 (параметры воздуха, поступающего в испарительный кондиционер) проводят линию постоянного теплосодержания I_5 до пересечения с фи = 100% в точке t_ми. Вычисляют
I = I + Дельта I
8 5 исп
и на линии фи = 100% при I_8 находят точку 8 в t_с8;
в) определяют температуру воды (точка 11), поступающей в теплообменники I и III