в) расход воздуха в испарительном кондиционере, принимая его равным расходу воздуха в приточном кондиционере,
G = G ;
исп пр
г) расход воды в малом контуре циркуляции
W = G x B = G x 1,5;
МК исп МК исп
д) расход воды в большом контуре циркуляции
W = G x B = G x 1,8;
БК исп БК исп
где В_БК - коэффициент орошения в камере БК
I III
В = В + В .
БК усл усл
Аналитический метод расчета
20. С помощью аналитического метода рассчитываются системы БСКВ при различных производительностях по воздуху (в том числе при отличных от номинальных по ряду Кт и при неравных производительностях приточных и испарительных кондиционеров).
Этот метод применим к системам, компонуемым из типовых секций Кт, а также к системам из оборудования, серийно выпускаемого промышленностью.
21. При применении аналитического метода расчета БСКВ предварительно должны быть известны:
параметры наружного воздуха;
параметры воздуха, поступающего в приточный и испарительный кондиционеры;
количество воздуха, поступающего в приточный и испарительный кондиционеры;
температура охлажденного воздуха в приточном кондиционере (для решения прямых задач см. пп. 14 и 15 прил.2 к настоящей Инструкции);
конструктивные и гидродинамические характеристики системы (для решения обратных задач см. пп. 17 и 18 прил.2 к настоящей Инструкции).
Для теплообменников I, II и III должны быть известны: тип секций воздухонагревателей кондиционера, тип секций поверхностных воздухоохладителей или марка калориферов; воздухоохлаждающая поверхность F_охл (м2) каждого теплообменника; живое сечение для прохода воды пси (м2) каждого теплообменника; живое сечение для прохода воздуха f_ж (м2) каждого теплообменника; условные коэффициенты орошения теплообменников
W
В = ───,
усл G
где W - расход воды, проходящей через теплообменник, кг/ч;
G - расход воздуха, кг/ч.
Для оросительных камер малого и большого контуров циркуляции должны быть известны: типы оросительных камер, число и диаметры форсунок.
Примечание. Коэффициент B_yсл должен находиться в пределах от 0,6 до 1,8. Оптимальные условные коэффициенты орошения для теплообменников I, II, III соответственно 1,2; 1,5; 0,6.
22. Сущность аналитического метода расчета малого и большого контуров циркуляции БСКВ с учетом требований в пп.5 и 6 прил.2 к настоящей Инструкции заключается в следующем:
а) предварительно рассчитывают теплообменники I и III большого контура циркуляции с целью нахождения параметров охлажденного в них воздуха, который поступает в теплообменные аппараты малого контура циркуляции (теплообменник II и оросительную камеру MK);
б) рассчитывают теплообменные аппараты малого контура циркуляции и определяют температуру охлажденного воздуха t_с4 и параметры воздуха после оросительной камеры МК, которые являются начальными для оросительной камеры большого контура циркуляции;
в) рассчитывают оросительную камеру большого контура циркуляции с целью определения температуры холодной воды, необходимой для работы теплообменников I и III;
г) предварительно определяют температуру холодной воды, поступающей в теплообменники I и III, а также параметры воздуха, охлажденного в этих теплообменниках, в соответствии с указаниями п.15 а - г и в прил.2 к настоящей Инструкции.
При неравенстве количеств воздуха, проходящего в приточном и испарительном кондиционерах, величина Дельта I_исп находится по выражению:
G Дельта I
пр пр
Дельта I = ─────────────. (1)
исп G
исп
Последовательность расчета
23. Наносят на I-d-диаграмму параметры воздуха, поступающего в приточный и испарительный кондиционеры в соответствии с п.16а и б прил.2 к настоящей Инструкции.
24. Предварительно задаются температурой охлажденного воздуха t_c4 (рис.9) в соответствии с указаниями пп.1 и 14 прил.2 к настоящей Инструкции и определяют начальную температуру воды, поступающей в теплообменники I и III (точка 11 на рис.9) в соответствии с п.15 а - в того же приложения.
25. Рассчитывают теплообменник 1. Расчет сводится к нахождению температуры охлажденного воздуха t_c3 (рис.9). При расчете теплообменника определяют:
а) критерий глубины F_охл/f_ж;
б) отношение живых сечений f_ж/пси;
в) весовую скорость воздуха в живом сечении теплообменника
G
пр