v гамма = ───────; (2)
3600 f
ж
г) расход воды в теплообменнике
W = G B ; (3)
пр усл
д) скорость воды в трубках теплообменника
W
омега = ──────────────; (4)
3600 гамма пси
в
е) величину начальной движущей силы теплообмена (t_c - t_вн), приняв t_вн равной начальной температуре воды t_11, поступающей в теплообменник, a t_c = t_c2;
ж) величину охлаждения воздуха в теплообменнике Дельта t_c по уравнению
F
0,96 -0,25 0,14 охл
Дельта t = 0,475(t - t ) v гамма омега (─────) х
c c вн f
ж
f -0,12
ж
х (─────) С, (5)
пси
где С - коэффициент, для перекрестного движения контактирующих сред
С = 0,96 - 0,97, для противоточного движения сред С = 1.
Примечание. Уравнение (5) справедливо для расчета спирально-навивных теплообменников (секций подогрева или охлаждения) центральных кондиционеров Кт или Кд. При расчете теплообменников приточного кондиционера из пластинчатых калориферов полученные по уравнению (5) значения Дельта t_c должны быть уменьшены на 5 - 10%.
з) температуру охлажденного в теплообменнике воздуха (точка 3 на рис.9)
t = t - Дельта t ;
с3 с2 с
и) конечную температуру отепленной воды t_вк, используя уравнение теплового баланса для теплообменника (точка 12 на рис.9)
G c' (t - t ) = W c (t - t ), (6)
пр p c2 c3 в вк вн
G c' (t - t )
пр p c2 c3
t = t + ─────────────────; (7)
вк вн W c
в
к) сопротивление теплообменника по воздуху в зависимости от типа теплообменника:
для теплообменников со спиралыно-навивными крупными гофрами (секция кондиционеров)
1,87
Н = 0,0866 z (v гамма) , (8)
для калориферов КВБ
1,65
Н = 0,28 z (v гамма) , (9)
1
для калориферов К4ВП
1,72
Н = 0,175 z (v гамма) , (10)
1
где z - число рядов труб теплообменника по ходу воздуха;
z - число калориферов по ходу воздуха.