Модуль деформации 
, коэффициент поперечной деформации 
, коэффициент упругого отпора k и параметры ползучести 
и 
горных пород следует определять на основании инженерно-геологических изысканий, экспериментов в натуре, исследований в лаборатории и других данных, относящихся к сходным условиям. Штамповые испытания для определения величины k следует производить с цикличным нагружением, при этом величина давления первого цикла нагружения должна назначаться равной ожидаемому давлению на контур выработки при прессовании бетонной смеси, а второго - не более величины бытового давления.
, коэффициент поперечной деформации , коэффициент упругого отпора k и параметры ползучести и горных пород следует определять на основании инженерно-геологических изысканий, экспериментов в натуре, исследований в лаборатории и других данных, относящихся к сходным условиям. Штамповые испытания для определения величины k следует производить с цикличным нагружением, при этом величина давления первого цикла нагружения должна назначаться равной ожидаемому давлению на контур выработки при прессовании бетонной смеси, а второго - не более величины бытового давления. Для пород типа карбонных и юрских глин значение k рекомендуется принимать в два раза большим, чем при расчете обычных обделок.
Начальные модули упругости для прессованных бетонов следует принимать в зависимости от марки бетона:
при R = 200 
Б = 180000 
,
Б = 180000 , при R = 300 
S = 204000 
.
S = 204000 . Предельную деформацию бетона на растяжение при изгибе рекомендуется принимать равной 
.
. Нормативные сопротивления бетона 
на сжатие рекомендуется принимать по СНиП II-В.3-62, в соответствии с маркой бетона.
на сжатие рекомендуется принимать по СНиП II-В.3-62, в соответствии с маркой бетона. Нормативные сопротивления бетона на растяжение при изгибе рекомендуется принимать равными 
, где 
- нормативные сопротивления растяжению по СНиП II-В.3-62.
, где - нормативные сопротивления растяжению по СНиП II-В.3-62. Коэффициент однородности бетона по прочности на сжатие рекомендуется принимать равным 0,67.
Коэффициент условий работы может быть принят равным 1,0.
Обделка должна рассчитываться на эксплуатационный и строительный периоды (на момент распалубливания).
Минимально допустимый предел прочности бетона на сжатие, при котором можно производить распалубливание, рекомендуется определять в соответствии с приложением 3.
Приложение 2
Строительство - СМУ-15
Участок - левый перегонный тоннель
Журнал бетонных работ
Дата бетонирования | Место укладки бетона | Тип смазки, нанесенный на лицевую поверхность опалубки | N чертежа, марка бетона по проекту | Состав (NN накладных) и марка бетона | Подвижность, см (осадка конуса) | Время начала затворения бетонной смеси | Время начала прессования | Конец прессования | NN отключенных домкратов | Давление в гидросистеме, атм | Давление прессования,  | Ширина бетонируемого кольца, см | Температура при укладке °C | Уложено бетона в бетонируемое кольцо,  | Передвижка скользящей опалубки | Дата и время распалубливания | Продолжительность выстойки бетона в опалубке, час | Наличие дефектов бетонирования и меры, принятые по их исправлению | Данные по уходу за бетоном обделки | Результаты испытания контрольных кубов | Результаты адеструктивных испытаний | Расписка начальника смены и начальника участка | Примечание | ||||||||
от ПК | до ПК | воздуха | бетонной смеси | Время передвижки | Длина передвижки, см | Прочность на момент распалубливания,  | Прочность на 28-й день,  | Возраст бетона, сутки | Прочность на сжатие,  | ||||||||||||||||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | |||
29 ноября 1965 г. | 107+35 | 107+35,7 | Суспензия ВРЦ в машинном масле | M-200 T-4 ----------- 03-10-00 | 1:2, 2:2 М-200 | 10 |  |  |  | 1, 5, 8, 9, 12 | 270 | 18 | 82 | 12 | 14 | 4,6 |  | 60 | 1 декабря 1965 г. 11 час | 48 | нет | Через 3 часа после распалубливания в течение 3 дней по 4 раза в сутки производилась поливка | 104 | 210 | 2 | 104 | |||||
 | 1 | 4 | 132 | ||||||||||||||||||||||||||||
 | 1 | 14 | 168 | ||||||||||||||||||||||||||||
28 | 207 | ||||||||||||||||||||||||||||||
Приложение 3
Методика определения распалубочной прочности бетона монолитно-прессованных обделок тоннелей
Определение прочности бетона при распалубливании производится на основе следующих положений.
Функция неразрушимости обделки S представлена в виде
, где r - прочность бетона, 
;
; q - действующие напряжения, 
.
. Допустимая вероятность разрушения (т.е. вероятность того, что 
) принята по правилу "трех сигм" и составляет в этом случае V = 0,001. Появление события, отвечающего этой величине вероятности, принято считать практически невозможным.
) принята по правилу "трех сигм" и составляет в этом случае V = 0,001. Появление события, отвечающего этой величине вероятности, принято считать практически невозможным. Характер изменчивости прочности бетона (r) и действующих напряжений (q) подчиняется нормальным законам распределения. Использование в расчете не отдельных случайных величин, а функций их распределения позволяет учитывать производственные показатели качества бетонирования обделки и разработки забоя. На основании математического аппарата теории вероятностей расчетные величины связываются зависимостью
, (1) где Z - характеристика безопасности;
- средняя прочность бетона, 
;
- среднее значение напряжений, 
;
и 
- соответственно средние квадратичные отклонения, "стандарты" величин 
и 
, 
;
- коэффициент корреляции. Выражение (1) представляет собой функцию вероятностей, для которой составлены подробные и точные таблицы, имеющиеся в математических справочниках и курсах по теории вероятностей
. (2) Для принятого значения допустимой величины вероятности разрушения V = 0,001 соответственно 
и, таким образом, можно записать
и, таким образом, можно записать
. (3) Формулу (3) нужно решить относительно прочности r. Для этого необходимо выявить характер зависимости между прочностью материала и напряжениями применительно к конкретной конструкции q = f(r) и, с другой стороны, установить величину изменчивости прочности и напряжений.
1. Зависимость между прочностью и напряжением q = f(r) устанавливается:
как корреляционная - натурными измерениями;
как функциональная - расчетным путем.
В последнем случае коэффициент корреляции 
и формула (3) приобретает вид
и формула (3) приобретает вид
. (4) В процессе твердения бетона несущая способность и напряженное состояние обделки являются функцией модуля упругости. Это позволяет в одних координатах построить две зависимости
и 
. Первая зависимость определяется по результатам опытов. Если проведение экспериментальных работ не планируется, то с некоторыми допущениями можно воспользоваться следующей эмпирической формулой
. (5) Эта зависимость получена как результат специальных исследований бетонов, используемых при возведении монолитных обделок, в процессе набора прочности. Отличительной их чертой является повышенное содержание мелкого заполнителя (песка). Для построения функциональной зависимости 
рассматриваемая обделка рассчитывается при различных модулях упругости в интервале от 
до 
. По результатам расчета при каждом значении модуля упругости определяются максимальные величины напряжений и по ним строится кривая 
(см. рисунок). В этих же координатах по формуле (5) строится график 
.
рассматриваемая обделка рассчитывается при различных модулях упругости в интервале от до . По результатам расчета при каждом значении модуля упругости определяются максимальные величины напряжений и по ним строится кривая (см. рисунок). В этих же координатах по формуле (5) строится график .
2. Изменчивость прочности бетона в обделках оценивается средним квадратическим отклонением "стандартом" - 
и принимается в соответствии со СНиП I-B.3-62 для предварительных расчетов в размере 10% от марки бетона, а при корректировании по фактическим данным - на основании приложения 13.
и принимается в соответствии со СНиП I-B.3-62 для предварительных расчетов в размере 10% от марки бетона, а при корректировании по фактическим данным - на основании приложения 13. 3. Изменчивость напряжений, действующих в обделках, оценивается средним квадратичным отклонением, "стандартом" - 
. Вероятность отклонения напряжений от какой-то средней величины обусловлена, в основном, неодинаковой толщиной конструкции (
) и изменчивостью горного давления (
).
. Вероятность отклонения напряжений от какой-то средней величины обусловлена, в основном, неодинаковой толщиной конструкции ( ) и изменчивостью горного давления ( ).