
б) при максимально допустимой осадке свайного фундамента
расчетная осадка одиночной сваи
равна



где в первом приближении принимают значение
по таблице 7.19, имея значения n и а при l/d = 25 и
;


в) определяют расчетную нагрузку на сваю
по формуле


где значение
принимают по таблице 7.18, которое в первом приближении при принятом значении
равно
;



г) определяют расчетную нагрузку на одиночную сваю свайного фундамента
, приходящуюся от внешней расчетной нагрузки на фундамент
. При этом принимается, что сваи воспринимают 85%




Полученное расхождение между значениями
и
указывает направление уточнения расчета главным образом за счет изменения значения n с включением в расчет фактических значений l/d и
.



Выполненные расчеты осадки КСП фундаментов рекомендуется дополнительно проверить на осадку как условного фундамента.
7.4.14 При расчете КСП фундамента жесткого ростверка следует учитывать, что в результате перераспределения нагрузок нагрузка на крайние ряды свай, особенно на угловые, значительно выше средней нагрузки на сваю в фундаменте, что может вызвать значительные изгибающие моменты на краях и в углах ростверка.
Для зданий и сооружений II и III уровней ответственности допускается принимать нагрузки на сваи в ростверке в зависимости от средней нагрузки на сваю в фундаменте
: в крайних рядах -
, в том числе на угловых сваях -
.



Расчет кренов свайных фундаментов
7.4.15 Крен прямоугольного свайного фундамента i следует определять по формулам:
а) для прямоугольного фундамента

где
- безразмерный коэффициент, устанавливаемый по таблице 7.20 в зависимости от 2h/L (h - глубина заложения свай, м) и от отношения L/b;

v - коэффициент Пуассона;
М - момент, действующий на фундамент,
;


Е - модуль деформации грунта в основании свай, кПа;
L и b - длина и ширина фундамента, м;
Таблица 7.20
┌──────────────────┬────────────────────────────────────────────────────┐
│ Значения │ Значения i_0 при L/b, равном │
│ 2 h/L │ │
│ ├─────────────────┬────────────────┬─────────────────┤
│ │ 0,5 │ 2,4 │ 5 │
├──────────────────┼─────────────────┼────────────────┼─────────────────┤
│ 0,5 │ 0,37 │ 0,36 │ 0,28 │
│ │ │ │ │
│ 1 │ 0,32 │ 0,30 │ 0,25 │
│ │ │ │ │
│ 3 │ 0,30 │ 0,22 │ 0,18 │
└──────────────────┴─────────────────┴────────────────┴─────────────────┘
б) для круглого фундамента

где
определяют по таблице 7.21 в зависимости от отношения h/r (r - радиус фундамента, м);

v, М,
, Е - то же, что и в формуле (7.48).

Таблица 7.21
┌────────────────┬─────────────┬────────────┬─────────────┬─────────────┐
│ h/r │ 0,5 │ 1,0 │ 2,0 │ 5,0 │
├────────────────┼─────────────┼────────────┼─────────────┼─────────────┤
│ i_0 │ 0,36 │ 0,26 │ 0,23 │ 0,23 │
└────────────────┴─────────────┴────────────┴─────────────┴─────────────┘
Расчет горизонтальных перемещений свай
7.4.16 Расчет свай по деформациям на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента следует выполнять в соответствии с приложением Д.
Для сооружений II и III уровней ответственности расчет горизонтальных перемещений куста свай при жестко заделанных в ростверк сваях допускается выполнять по приведенному ниже методу (7.4.17-7.4.21).
Расчет производят раздельно для связных и несвязных грунтов по несущей способности и по деформациям.
7.4.17 Расчетом должно быть обеспечено выполнение условий (7.50) и (7.51):


где
- расчетная горизонтальная нагрузка на куст свай, кН;




7.4.18 При расчете свай в связных грунтах определяют:
1) Несущую способность свай на горизонтальную нагрузку Н, кН, в зависимости от прочности ствола сваи на изгиб по формуле

где
- расчетное среднее значение недренированного сопротивления грунта сдвигу, определяемое в соответствии с 7.4.21 для участка от поверхности грунта до глубины 10d, кПа;

d - диаметр или ширина ствола сваи, м;



где
- расчетный изгибающий момент ствола сваи,
, определяемый в зависимости от размера и армирования сваи; для стандартных железобетонных забивных свай, принимаемый по серии 1.011.1-10 (приложение Г) с учетом вертикальной нагрузки на сваю при ее наличии;

