Свод правил по проектированию и строительству СП 50-102-2003 "Проектирование и устройство свайных фундаментов" (одобрен постановлением Госстроя РФ от 21 июня 2003 г. N 96) стр. 13

Значения коэффициента для сжимаемой сваи приведены в таблице 7.18.

Таблица 7.18

┌────────────────┬──────────────────────────────────────────────────────┐
│ l/d │ Значения I_s при ламбда, равном │
│ ├─────────────────┬─────────────────┬──────────────────┤
│ │ 100 │ 1000 │ 10000 │
├────────────────┼─────────────────┼─────────────────┼──────────────────┤
│ 10 │ 0,19 │ 0,16 │ 0,15 │
├────────────────┼─────────────────┼─────────────────┼──────────────────┤
│ 25 │ 0,18 │ 0,10 │ 0,08 │
├────────────────┼─────────────────┼─────────────────┼──────────────────┤
│ 50 │ 0,17 │ 0,06 │ 0,05 │
└────────────────┴─────────────────┴─────────────────┴──────────────────┘

7.4.6 При определении модуля деформации грунта следует учитывать, что наиболее достоверное его значение может быть получено по результатам полевых испытаний свай (при наличии на объекте более 100 свай).

При использовании результатов статического зондирования рекомендуется принимать следующие минимальные значения в зависимости от сопротивления зондированию :

- в песках ;

- в глинистых грунтах .

7.4.7 Осадку группы свай , м, при расстоянии между сваями до 7d с учетом взаимного влияния свай в кусте определяют на основе численного решения, учитывающего увеличение осадки сваи в кусте против осадки одиночной сваи при той же нагрузке, гибкость l/d и жесткость свай, по формуле

, (7.37)

где - осадка одиночной сваи при принятой на нее нагрузке, определяемая по формуле (7.35);

- коэффициент увеличения осадки (7.4.8).

7.4.8 При использовании осадки одиночной сваи для проектирования свайных кустов и полей следует учитывать, что осадка группы свай в результате их взаимодействия в свайном фундаменте увеличивается, что учитывают коэффициентом увеличения осадки (таблица 7.19).

Общее число свай n определяют с учетом удовлетворения двух условий: осадка группы свай должна быть в пределах допустимой, а нагрузка на одиночную сваю должна соответствовать нагрузке, определяемой по формуле (7.35) при осадке, равной .

7.4.9 Таблица 7.19 составлена для свай, объединенных жестким ростверком, расположенным над поверхностью грунта или на слое относительно слабых поверхностных грунтов, когда ростверк практически не влияет на осадку группы свай.

При низком ростверке со сваями под отдельные колонны (кусты свай), не связанные общей плитой, значения в таблице 7.19 могут быть уменьшены за счет работы ростверка, расположенного на грунте, в зависимости от отношения расстояния а между осями свай к их диаметру d:

при a/d= 3 - на 10%;

при a/d= 5 - 10 - на 15%.

Проверку расчетного сопротивления грунта основания подошвы свайного ростверка производят в соответствии со СНиП 2.02.01.

Расчет осадки комбинированных свайно-плитных фундаментов

7.4.10 Для уменьшения общей и неравномерной осадки сооружений с большой нагрузкой на фундамент следует при проектировании рассмотреть вариант устройства комбинированного свайно-плитного (КСП) фундамента.

В практике наибольшее применение нашли буронабивные сваи диаметром 0,8-1,2 м, возможно также применение забивных свай квадратного сечения.

Длину свай следует принимать от 0,5В до В (В - ширина фундамента), расстояние между осями свай а = (5-7) d и более.

Таблица 7.19

┌──────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐
│Число │ Значения коэффициента R_s │
│свай n│ │
│ ├─────────────────────────────┬──────────────────────────────┬──────────────────────────────┤
│ │ l/d = 10; ламбда = 100 │ l/d = 25; ламбда = 1000 │ l/d = 50; ламбда = 10000 │
│ ├─────────────────────────────┼──────────────────────────────┼──────────────────────────────┤
│ │ a/d │ a/d │ a/d │
│ ├──────┬───────┬───────┬──────┼───────┬───────┬──────┬───────┼───────┬──────┬───────┬───────┤
│ │ 3 │ 5 │ 7 │ 10 │ 3 │ 5 │ 7 │ 10 │ 3 │ 5 │ 7 │ 10 │
├──────┼──────┼───────┼───────┼──────┼───────┼───────┼──────┼───────┼───────┼──────┼───────┼───────┤
│ 4 │ 1,40 │ 1,30 │ 1,20 │ 1,10 │ 2,45 │ 2,00 │ 1,80 │ 1,70 │ 2,75 │ 2,25 │ 2,00 │ 1,80 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 9 │ 2,25 │ 2,00 │ 1,90 │ 1,80 │ 3,90 │ 3,25 │ 2,90 │ 2,65 │ 4,35 │ 3,55 │ 3,15 │ 2,85 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 16 │ 2,85 │ 2,50 │ 2,35 │ 2,25 │ 4,90 │ 4,10 │ 3,65 │ 3,30 │ 5,50 │ 4,50 │ 4,00 │ 3,60 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 25 │ 3,30 │ 3,00 │ 2,75 │ 2,60 │ 5,60 │ 4,75 │ 4,25 │ 3,90 │ 6,50 │ 5,25 │ 4,70 │ 4,25 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 36 │ 3,70 │ 3,30 │ 3,10 │ 2,90 │ 6,40 │ 5,35 │ 4,80 │ 4,30 │ 7,20 │ 5,85 │ 5,25 │ 4,70 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 49 │ 4,00 │ 3,55 │ 3,30 │ 3,15 │ 6,90 │ 5,75 │ 5,10 │ 4,70 │ 7,75 │ 6,35 │ 5,60 │ 5,10 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 100 │ 4,70 │ 4,20 │ 4,00 │ 3,70 │ 8,20 │ 6,80 │ 6,10 │ 5,50 │ 9,20 │ 7,50 │ 6,70 │ 6,00 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 196 │ 5,40 │ 4,80 │ 4,50 │ 4,25 │ 9,35 │ 7,75 │ 7,00 │ 6,35 │ 10,50 │ 8,60 │ 7,65 │ 6,90 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 400 │ 6,15 │ 5,50 │ 5,10 │ 4,85 │ 10,60 │ 8,85 │ 7,90 │ 7,20 │ 12,00 │ 9,80 │ 8,70 │ 7,80 │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ 1000 │ 7,05 │ 6,30 │ 6,00 │ 5,55 │ 12,30 │ 10,00 │ 9,15 │ 8,25 │ 13,80 │11,25 │ 10,05 │ 9,00 │
├──────┴──────┴───────┴───────┴──────┴───────┴───────┴──────┴───────┴───────┴──────┴───────┴───────┤
│ │
│Примечания │
│ │
│1 В каждом столбце при других значениях n коэффициент R_s определяют по формуле │
│R_s(n) = 0,5 R_s(100)lg n. │
│ │
│2 Таблица составлена для свайных кустов квадратной формы. Для кустов прямоугольной формы число│
│свай n принимают равным квадрату числа свай по короткой стороне фундамента. │
└──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Метод расчета осадки таких фундаментов основан на совместном рассмотрении жесткости свай и плиты. В этом расчете, когда в работу включается плита, приблизительно принимают на сваи 85% общей нагрузки на фундамент, на плиту - 15%.

7.4.11 Расчет осадки КСП фундамента производят на основе определения частных значений жесткости всех свай и ростверка, коэффициента их взаимодействия и коэффициента жесткости всего фундамента:

а) жесткость всех свай определяют по формуле

, (7.38)

`

где - жесткость одной сваи, определяемая как отношение нагрузки на сваю к ее осадке

(см. формулу (7.35);

n - общее число свай в фундаменте;

- см. таблицу 7.19;

б) жесткость плиты определяют по формуле

, (7.39)

где - средний модуль деформации грунта на глубине до В, м (В - ширина плиты), кПа;

А - площадь плиты (А = BL, где L - длина плиты, м), ;

v - коэффициент Пуассона грунта;

- коэффициент площади, зависящий от отношения L/B:

┌───────────────┬──────────┬───────────┬──────────┬──────────┬──────────┐
│ L/B │ 1 │ 2 │ 3 │ 5 │ 10 │
├───────────────┼──────────┼───────────┼──────────┼──────────┼──────────┤
│ m_0 │ 0,88 │ 0,86 │ 0,83 │ 0,77 │ 0,67 │
└───────────────┴──────────┴───────────┴──────────┴──────────┴──────────┘

в) общую жесткость КСП фундамента вычисляют по формуле

. (7.40)

7.4.12 Осадку КСП фундамента вычисляют по формуле

. (7.41)

При этом часть нагрузки, воспринимаемой сваями, составит

, (7.42)

а часть нагрузки, воспринимаемой плитой, составит

. (7.43)

7.4.13 Определение расчетных показателей КСП фундамента производят методом последовательных приближений:

а) имея площадь ростверка здания А и задавшись расстоянием между сваями а порядка (5-7) d, находим число свай в фундаменте