 | |
| 254 × 47 пикс. Открыть в новом окне | |
- по формуле (6.8)
iм(с) = 0,0002 + 0,092 × 0,25 / 650 = 0,235 × 10-3;
- по формуле (6.6)
b = 1,55 × 0,68 /
= 0,224 > 0,2.
= 0,224 > 0,2.Подставляя вычисленные значения в формулу (6.4), получим
υг(с) = 0,68
= 0,36 м/с.
 | |
| 240 × 51 пикс. Открыть в новом окне | |
8. Глубину размыва в голове левобережной дамбы определим по формуле (6.1) с учетом того, что ее длина вылета достаточная и она хорошо обтекается потоком (Kl = Kl = 1). Для суглинка с расчетным сцеплением Ср = 0,02 × 105 Па, коэффициенте шероховатости русла nр = 0,03 и глубине потока 2,25 м по графику (см. рисунок А.2) размывающая скорость υ0 = 0,62 м/с. При коэффициенте заложения откоса дамбы m = 2 Km = 0,77 (см. п. 6.1.1). Тогда:
 | |
| 252 × 48 пикс. Открыть в новом окне | |
9. Расчет глубины размыва в верховой части правого конуса следует также выполнять по формуле (6.1) с учетом того, что его ширина вверх по течению от оси подходной насыпи составляет lвф = 25 м, тогда как для плавного обтекания требуется lв = 42,5 м. При этом следует, что такой конус будет плохо (т.е. с отрывными течениями и водоворотными зонами) обтекаться потоком и поэтому Kl = 0,85. Из-за недостаточных плановых размеров конуса по таблице К.1 при lвф / lв = 25,0 / 42,5 = 0,59 и требуемом отношении полуосей сооружения l = 1,5 получаем Kl = 1,14. При m = 1,5Km = 0,8 (см. п. 6.1.1).
Для мелкого однородного песка со средним диаметром частиц 0,3 мм при глубине потока Нгс = 2,75 м неразмывающая скорость по графику (см. рисунок А.1) υ0 = 0,6 м/с. Тогда
 | |
| 302 × 48 пикс. Открыть в новом окне | |
Приложение М (обязательное) Расчетная ширина b береговых опор и поперечных регуляционных сооружений
За расчетную ширину b береговых опор следует принимать среднюю ширину под водой (до местного размыва) боковой грани опоры, перпендикулярной направлению потока и выступающей из конуса (рисунок М.1).
За расчетную ширину b поперечного регуляционного сооружения следует принимать проекцию его длины l0 на нормаль к насыпи или берегу (рисунок М.2) и определять по формуле
PO0000571'> = l0sin a, (М.1)
где a - угол примыкания поперечного сооружения к насыпи или берегу.
Угол a должен отсчитываться от продольной оси сооружения вниз по течению; на криволинейном участке - между осью сооружения и касательной к оси насыпи или линии берега в точке примыкания к ним. Длину поперечного сооружения l0, равную средней длине его продольного сечения под водой, следует определять по формуле
PO0000573'>0 = lниз - 0,5mН. (М.2)
где lниз - длина поперечного сооружения понизу вдоль его продольной оси.
 | |
| 247 × 156 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок М.1 - Расчетная ширина береговой опоры
 | |
| 605 × 279 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок М.2 - План поперечных сооружений:
а - при угле примыкания поперечного сооружения a ³ 45°; б - то же, при a < 45°; в - определение угла примыкания на криволинейном участке; 1 - подошва (до размыва) откоса сооружения; 2 - урез воды; 3 - схематизированный контур воронки размыва; 4 - расчетный створ;5 - вертикаль с наибольшей глубиной размыва; 6 - касательная к линии берега
Приложение Н (рекомендуемое) Значения коэффициента kυ при определении размывов у поперечных сечений
Коэффициент Kυ, характеризующий поступление наносов в воронку размыва, следует принимать равным:
- при расположении поперечного сооружения на пойме, размывах в связных грунтах или при υ £ υ0 Kυ = 1;
- при ³ 1,35υ0 и расположении поперечного сооружения в русле
PO0000579'>υ = Kυmax = 0,96(H / d)0,05; (Н.1)
- при υ0 < υ < 1,35υ0 и расположении поперечного сооружения в русле
(Н.2)Для ускорения определения коэффициента Kυmax по формуле (1) рекомендуется пользоваться следующими данными:
Н / d 50 100 200 400 600
Kυmax 2,17 1,21 1,25 1,30 1,31
Н / d 1000 2000 40000 6000 10000
Kυmax 1,35 1,41 1,45 1,48 1,52
Приложение П (справочное) Примеры расчета размывов у поперечных сооружений и береговых опор
Пример П.1. Определить глубину местного размыва у шпоры, отжимающей поток на криволинейном русле от насыпи, подошва которой попадает в русло. Русло сложено однородным песком со средним диаметром частиц 0,5 мм; у подошвы насыпи глубина и скорость потока соответственно равны Н = 6,5 м и υ = 1,0 м/с.
Шпора запроектирована длиной понизу lниз = 25 м с откосом m = 2; угол примыкания к насыпи a = 35° (см. рисунок М.2).
Решение. 1. Вначале согласно приложению М определим расчетную ширину шпоры b. По формуле (М.2) длина шпоры
l0 = 25 - 0,5 × 2 × 6,5 = 18,0 м,
а по формуле (М.1)
b = 18,0sin 35° = 10,3 м.
2. Глубину местного размыва будем определять по формуле (7.1), поскольку b / Н > 1.
Предварительно в этой формуле определим:
- по формуле (7.4) скорость потока в голове шпоры
υг = 1,0 +
 | |
| 240 × 56 пикс. Открыть в новом окне | |
- по рисунку А.1 размывающая скорость при d = 0,5 мм и Н = 6,5 м, υ0 = 0,87 м/с;
- по формуле (Н.2) при υ0 < υ < 1,35υ0 и Kυmax = 0,96 (Н / d)0,05 = 0,96
= 1,55.
= 1,55.