7.21 В составных сжато-изгибаемых элементах следует проверять устойчивость наиболее напряженной ветви, если расчетная длина ее превышает семикратную толщину ветви, по формуле
, (46)где Fбр, Wбр — площадь и момент сопротивления брутто поперечного сечения элемента;
φ1 — коэффициент продольного изгиба для отдельной ветви, вычисленный по ее расчетной длине l1 (см. 7.6).
Устойчивость сжато-изгибаемого составного элемента из плоскости изгиба следует проверять по формуле (12) без учета изгибающего момента.
7.22 Число срезов связей nс, равномерно расставленных в каждом шве сжато-изгибаемого составного элемента на участке с однозначной эпюрой поперечных сил, при приложении сжимающей силы по всему сечению следует вычислять по формуле
, (47)где Мд — изгибающий момент, определяемый по 7.17;
Sбр — статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения относительно нейтральной оси;
Т — расчетная несущая способность одной связи в данном шве;
Iбр — момент инерции брутто поперечного сечения элемента.
Расчетные длины и предельные гибкости элементов деревянных конструкций
7.23 Для определения расчетной длины прямолинейных элементов, загруженных продольными силами по концам, коэффициент μ0 следует принимать равным:
при шарнирно-закрепленных концах, а также при шарнирном закреплении в промежуточных точках элемента — 1;
при одном шарнирно-закрепленном и другом защемленном конце — 0,8;
при одном защемленном и другом свободном нагруженном конце — 2,2;
при обоих защемленных концах — 0,65.
В случае равномерно распределенной по длине элемента продольной нагрузки, коэффициент μ0 следует принимать равным:
при обоих шарнирно-закрепленных концах — 0,73;
при одном защемленном и другом свободном конце — 1,2.
Расчетную длину пересекающихся элементов, соединенных между собой в месте пересечения, следует принимать равной:
при проверке устойчивости в плоскости конструкций — расстоянию от центра узла до точки пересечения элементов;
при проверке устойчивости из плоскости конструкции:
а) в случае пересечения двух сжатых элементов — полной длине элемента;
б) в случае пересечения сжатого элемента с неработающим — величине l1, умноженной на коэффициент μ0
, (48)где l1, λ1, F1 — полная длина, гибкость и площадь поперечного сечения сжатого элемента;
l2, λ2, F2 — длина, гибкость и площадь поперечного сечения неработающего элемента.
Величину μ0 следует принимать не менее 0,5;
в) в случае пересечения сжатого элемента с элементом, растянутым равной по величине силой, — наибольшей длине сжатого элемента, измеряемой от центра узла до точки пересечения элементов.
Если пересекающиеся элементы имеют составное сечение, то в формулу (48) следует подставлять соответствующие значения гибкости, определяемые по формуле (17).
7.24 Гибкость элементов и их отдельных ветвей в деревянных конструкциях не должна превышать значений, указанных в таблице 16.
Таблица 16
Наименование элементов конструкций | Предельная гибкость λмакс |
| 1 Сжатые пояса, опорные раскосы и опорные стойки ферм, колонны | 120 |
| 2 Прочие сжатые элементы ферм и других сквозных конструкций | 150 |
| 3 Сжатые элементы связей | 200 |
| 4 Растянутые пояса ферм в вертикальной плоскости | 150 |
| 5 Прочие растянутые элементы ферм и других сквозных конструкций | 200 |
| Для опор воздушных линий электропередачи | |
| 6 Основные элементы (стойки, приставки, опорные раскосы) | 150 |
| 7 Прочие элементы | 175 |
| 8 Связи | 200 |
П р и м е ч а н и е — Для сжатых элементов переменного сечения величина предельной гибкости λмакс умножается на  , где коэффициент kжN принимается по таблице Е.2 приложения Е. | |
Особенности расчета клееных элементов из фанеры с древесиной
7.25 Расчет клееных элементов из фанеры с древесиной следует выполнять по методу приведенного поперечного сечения.
7.26 Прочность растянутой фанерной обшивки плит (рисунок 4) и панелей следует проверять по формуле
, (49)где М — расчетный изгибающий момент;
Wпр — момент сопротивления поперечного сечения, приведенного к фанере, который следует рассчитывать в соответствии с 7.27;
mф — коэффициент, учитывающий снижение расчетного сопротивления в стыках фанерной обшивки, принимаемый равным при усовом соединении или с двусторонними накладками: mф = 0,6 для фанеры обычной и mф = 0,4 для фанеры бакелизированной; при отсутствии стыков mф = 1;
Rф.р — расчетное сопротивление фанеры растяжению.
 | |
| 849 × 549 пикс. Открыть в новом окне | |
1 — продольные ребра; 2 — обшивка
Рисунок 4 — Поперечное сечение клееных плит из фанеры и древесины
7.27 Приведенный момент сопротивления поперечного сечения клееных элементов из фанеры с древесиной следует определять по формулам:
, (50)где Iпр — момент инерции сечения, приведенного к фанере;
у0 — расстояние от центра тяжести приведенного сечения до его нижней грани;
, (51)