; (73)
, (74)
где - угол наклона главных осей сечения уголка к полкам, отсчитываемый от горизонтальной оси (см. рис. 22).
Изгибающие моменты и следует подставлять в формулы (73) и (74) со своими знаками (см. п. 14.4).
Моменты инерции сечения и для равнополочных уголков следует определять по сортаменту ГОСТ 8509-86. Для неравнополочных уголков следует определять по сортаменту ГОСТ 8510-86 (обозначению в нем соответствует обозначение , a - по формуле
, (75)
 | |
| 1194 × 2617 пикс. Открыть в новом окне | |
14.6. Расчет на прочность внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых верхних поясов ферм из одиночных уголков, непрерывно раскрепленных из плоскости фермы жестким настилом и не подвергающихся непосредственному воздействию динамических нагрузок, следует проверять по формуле (49) СНиП II-23-81*, рассматривая сечение пояса как тавровое, при этом коэффициент n при эксцентриситете в сторону полки (обушка) следует принимать равным 3,0, а при эксцентриситете в сторону стенки (пера) - равным 1,0.
14.7. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов из одиночных уголков, не имеющих промежуточных закреплений в одном направлении, следует выполнять по формуле (51) СНиП II-23-81*, в которой коэффициент рекомендуется определять по формуле
. (76)
Для равнополочных уголков при (т.е. для сжатых элементов решетки, прикрепляемых по одной полке сваркой или одним болтом и более) значения рекомендуется определять по табл. 55.
Таблица 55
| Условный относительный эксцентриситет в плоскости фермы эпсилон_х | Коэффициент фи_е при эпсилон_y = -0,8 и при условной гибкости в плоскости наименьшей жесткости уголка______ ламбда_y_0max, равной | ||||||
| 0 | 0,5 | 1,0 | 2,0 | 3,0 | 4,0 | 5,0 | |
| -1,0 | 0,44 | 0,43 | 0,42 | 0,40 | 0,32 | 0,26 | 0,22 |
| -0,8 | 0,48 | 0,46 | 0,44 | 0,40 | 0,32 | 0,26 | 0,22 |
| -0,6 | 0,52 | 0,49 | 0,46 | 0,40 | 0,32 | 0,26 | 0,22 |
| -0,4 | 0,57 | 0,51 | 0,47 | 0,40 | 0,32 | 0,26 | 0,22 |
| -0,2 | 0,62 | 0,54 | 0,49 | 0,41 | 0,33 | 0,27 | 0,22 |
| 0 | 0,67 | 0,57 | 0,51 | 0,42 | 0,34 | 0,28 | 0,22 |
| 0,2 | 0,72 | 0,59 | 0,52 | 0,43 | 0,36 | 0,29 | 0,23 |
| 0,3 | 0,76 | 0,60 | 0,52 | 0,44 | 0,37 | 0,30 | 0,23 |
| 0,4 | 0,71 | 0,61 | 0,53 | 0,45 | 0,38 | 0,31 | 0,23 |
| 0,6 | 0,63 | 0,58 | 0,53 | 0,46 | 0,39 | 0,32 | 0,24 |
| 0,8 | 0,55 | 0,53 | 0,51 | 0,45 | 0,38 | 0,31 | 0,23 |
| 1,0 | 0,50 | 0,48 | 0,46 | 0,42 | 0,36 | 0,30 | 0,22 |
| 1,2 | 0,45 | 0,43 | 0,41 | 0,38 | 0,33 | 0,27 | 0,21 |
| 1,4 | 0,41 | 0,39 | 0,37 | 0,34 | 0,30 | 0,25 | 0,20 |
В формуле (76) коэффициенты и следует определять в соответствии с п. 5.27* СНиП II-23-81* в зависимости от условной гибкости и (вычисляемой соответственно относительно осей - и - ) и приведенного относительного эксцентриситета и , для равнополочных уголков определяемого по формулам:
; (77)
, (78)
где ; (79)
. (80)
Значения изгибающих моментов и , необходимые для вычисления условных относительных эксцентриситетов и при расчете на устойчивость, следует принимать для сечении с наибольшим и наименьшим значениями в пределах средней трети длины стержня.
Коэффициент следует определять в соответствии с п. 5.3 СНиП II-23-81* для наименьшей гибкости стержня (относительно оси - ).
14.8. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых верхних поясов ферм из одиночных уголков, непрерывно раскрепленных из плоскости фермы жестким настилом, а также устойчивость других элементов, имеющих между узлами промежуточное закрепление в одном направлении, следует выполнять в соответствии с п. 5.27* СНиП II-23-81*, принимая в качестве , е и W соответствующие характеристики в плоскости, перпендикулярной к плоскости закрепления.
14.9. Расчетные длины элементов ферм из одиночных уголков следует принимать по табл. 56.
Таблица 56
| Элементы ферм | Расчетная длина l_ef |
| Сжатые и растянутые пояса, опорные раскосы и опорные стойки | 0,9 x l |
| Сжато-изгибаемые пояса (в плоскости фермы) | 0,8 x l |
| Раскосы и основные стойки (передающие поперечную силу) | 0,8 x l_1 |
| Дополнительные стойки (воспринимающие только местную нагрузку) | 0,9 x l_1 |
Обозначения, принятые в табл. 56:
l - геометрическая длина элемента (расстояние между центрами узлов; при нецентрированных узлах - расстояние между точками пересечения геометрических осей элементов) в плоскости фермы;
- расстояние между ближайшими узлами по длине элемента.
14.10. При бесфасоночных узлах следует производить расчет поясных элементов в узлах на участках между прикреплениями элементов решетки на сдвиг по формуле (29) СНиП II-23-81*, принимая в качестве Q разность перпендикулярных к оси пояса составляющих усилий в элементах решетки, а в качестве I, S и t - геометрические характеристики сечения уголка относительно оси x-х.
14.11. Расчет сварных точечных соединений в прикреплениях элементов из одиночных уголков (рис. 23), на действие продольной силы и момента в плоскости расположения точек следует производить по формулам:
на срез точек
, (81)
где ;
на сложное разрушение (срез и разрыв или сжатие) основного металла, окружающего точки:
а) в прикрепляемом элементе:
при
; (82)
при
; (83)
б) в поясном элементе:
npи ( )
; (84)
при ( )
. (85)
 | |
| 1145 × 1553 пикс. Открыть в новом окне | |
Конструирование
14.12. При проектировании ферм из одиночных уголков следует стремиться к выполнению узлов без фасонок, для чего рекомендуется принимать размеры полок уголков в плоскости фермы возможно большими для поясов и возможно меньшими - для элементов решетки.
14.13. Толщина прикрепляемых элементов решетки, как правило, не должна превышать толщины поясов. Суммарная толщина пакета деталей, соединяемых дуговой точечной сваркой со сквозным проплавлением, не должна превышать 26 мм.
14.14. Расстояния между краями смежных элементов решетки в узлах следует принимать не менее 5 мм, а расстояния между краями элементов решетки и внутренней стороной выступающей полки уголка пояса - не менее радиуса закругления между полками этого уголка.