(6) Чернов Н.П. Расчет стальных неразрезных балок по ограниченным пластическим деформациям // Строит. механика и расчет сооружений. - 1980. - N 2. - С. 68-71.
(7) Броуде Б.М. Особенности расчета на устойчивость металлических оболочек // Строит. механика и расчет сооружений. - 1977. - N 4. - С. 35.
(8) Броуде Б.М. Практические методы расчета на устойчивость тонких оболочек. - В кн.: Исследования по стальным конструкциям. Вып. 13. - М.: Госстройиздат. - 1962. - С. 57, 58.
(9) Решетников Б.Н. Особенности действительной работы и расчета элементов из одиночных уголков в составе решетчатых конструкций. - В кн.: Исследование прочности элементов строительных металлических конструкций / ЦНИИСК им. Кучеренко. - М., 1982. - С. 35-44.
┌───────────┐
(10) │Балдин В.А.│, Решетников Б.Н., Гукова М.И., Мелкумян Б.С. Ис-
└───────────┘
пытания ферм покрытий из одиночных уголков с соединениями дуговой точеч-
ной сваркой в составе пространственных блоков. - В кн.: Новые конструк-
тивные решения строительных металлических конструкций/ ЦНИИСК им. Куче-
ренко. - M., 1983. - С. 32-47.
(11) Левитанский И.В., Куклин Ф.Ф. Разработка и экспериментальные исследования новых типов строительных ферм из широкополочных и гнутосварных профилей. - В кн.: Экспериментальные исследования конструкций производственных зданий /Сб. науч. тр. ЦНИИпроектстальконструкции им. Мельникова. - М.: Стройиздат, 1984. - С. 52-61.
(12) Цетлин Б.С. Практический способ расчета узлов ферм с поясами из двутавров. //Строит. механика и расчет сооружений. - 1983. - N 1. - С. 71-73.
(13) Wardenier J. Hollow Section Joints. Delft University Press, 1982. - 544 c.
(14) Соболев Ю.В. О проектировании стальных составных балок рационального сечения//Изв. вузов. Стр-во и архитектура. - 1985. - N 1. - С. 18-24.
(15) Геммерлинг Г.А. Система автоматизированного проектирования строительных конструкций. - М.: Стройиздат, 1987 - 216 с.
(16) Ковнер И.С., Зеленков В.И. Подсистема технико-экономических расчетов строительных металлоконструкций// Тр. ЦНИИпроектстальконструкции им. Н.П. Мельникова - Исследование систем автоматизированного проектирования стальных конструкций. - М. 1983, - С. 20-23.
Приложение 1 Расчет стальных конструкций вероятностно-экономическим методом
В основе вероятностно-экономического метода лежит принцип чисто экономической ответственности. Под этим подразумевается, что отказ элемента или конструкции не влечет за собой опасности травматизма и тем более человеческих жертв. Следовательно, оптимальный уровень надежности может быть определен из чисто экономических соображений.
Поскольку нагрузки и свойства материалов носят изменчивый, случайный характер, решение задачи возможно только в вероятностной постановке.
Первую апробацию вероятностно-экономический метод получил в нашей стране в области тепличного строительства [6] и привел к снижению материалоемкости несущих конструкций теплиц.
При расчете вероятностно-экономическим методом в расчет вводятся не нормативные (расчетные) значения нагрузок и прочностных свойств материала, а статистические характеристики их распределений - средние значения и коэффициенты вариации.
Общие положения
1. Настоящий метод может быть применен при расчете несущих стальных конструкций зданий и сооружений, в которых по условиям технологии производства и эксплуатации нет постоянных рабочих мест (для работающих).
Примечание. Условия технологии производства и эксплуатации зданий и сооружений, в которых нет постоянных рабочих мест (для работающих), устанавливаются в заданиях на проектирование, в утвержденных типовых проектах, а также в соответствующих документах по эксплуатации.
2. Проектирование зданий и сооружений, несущие конструкции которых рассчитываются по настоящему методу, в остальном должно осуществляться в соответствии со СНиП II-23-81*.
3. При расчете конструкции по настоящему методу не должны применяться коэффициенты надежности по назначению, установленные [4].
4. Средние значения и коэффициенты вариации давления ветра следует принимать по табл. 1.
Таблица 1
Статистические характеристики давления ветра
| Ветровой район по [3] | Среднее значение давления ветра__ w_о, Па (кг/м2) | Коэффициент вариации v_f |
| I | 196 (20) | 0,44 |
| II | 265 (27) | 0,37 |
| III | 353 (36) | 0,32 |
| IV | 471 (48) | 0,30 |
5. Среднее значение ветровой нагрузки следует определять по формуле
, (1)
где - среднее значение давления ветра, принимаемое по табл. 1;
k - коэффициент, учитывающий изменение скоростного давления ветра по высоте и принимаемый в соответствии с [3];
с - аэродинамический коэффициент, принимаемый согласно [3].
6. Средние значения и коэффициенты вариации веса снегового покрова следует принимать по табл. 2.
Таблица 2
Статистические характеристики веса снегового покрова
| Снего- вой район по [3] | Среднее значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности __S_0, Па (кгс/м2) | Коэффици- ент вариации v_f |
| I | 485 (50) | 0,45 |
| II | 685 (70) | 0,40 |
| III | 980 (100) | 0,35 |
| IV | 1470 (150) | 0,30 |
| V | 1960 (200) | 0,30 |
7. Среднее значение снеговой нагрузки на 1 горизонтальной проекции кровли следует определять по формуле
, (2)
где - среднее значение веса снегового покрова;
- коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый согласно [3].
8. Средние значения веса конструкций и оборудования следует принимать равными нормативным значениям, определенным в соответствии с [3]. Коэффициенты вариации веса конструкций и оборудования следует принимать по табл. 3.
Таблица 3
Коэффициенты вариации веса конструкций, оборудования
Конструкции, оборудование | Коэффициент вариации v_f |
| Стальные конструкции | 0,025 |
| Асбестоцементные листы, железобетонные плиты | 0,05 |
| Деревянные конструкции (прогоны, обрешетка) | 0,05 |
| Стяжки, засыпки, выполняемые на строительной площадке | 0,15 |
| Стационарное оборудование | 0,10 |
9. При расчете конструкций на основные сочетания, включающие одну кратковременную нагрузку, ее величину следует учитывать без снижений, а при расчете на основные сочетания, включающие две кратковременные нагрузки или более, средние значения этих нагрузок или соответствующие им усилия необходимо умножать на коэффициент сочетаний , определяемый по формуле
, (3)
где k - коэффициент, равный отношению нормативного значения нагрузки к ее среднему значению. Для всех нагрузок, кроме ветровой, следует принимать k=1. Значения k для ветровой нагрузки приведены в табл. 4;
- коэффициент надежности по нагрузке,о пределяемый для каждой нагрузки согласно [3].