- напряжение в элементе от среднего значения i-й нагрузки.
19. Коэффициент экономической ответственности определяется по формуле
, (13)
где - средняя стоимость устранения ущерба, вызванного отказом конструкции;
- ожидаемая стоимость несущей конструкции в деле;
- ожидаемое значение коэффициента надежности.
Примечание. Значение следует принимать равным: для металлических конструкций теплиц - 8; для металлических конструкций комплексов послеуборочной обработки зерна - 2,5.
20. Коэффициент v показывает, какую часть стоимость ремонта несущей конструкции после отказа составляет от полной ее стоимости. Допускается принимать v=0,5.
21. Расчет соединений элементов конструкций производится на усилия от расчетных значений нагрузок в соответствии со СНиП II-23-81*. Усилия от расчетных значений нагрузок определяются умножением усилий от средних значений нагрузок на соответствующие коэффициенты надежности по нагрузке, определяемые согласно [3]. Усилия от ветровой нагрузки дополнительно умножаются на коэффициент, определяемый по табл. 4 настоящего приложения.
22. Перемещения элементов конструкций от средних значений нагрузок не должны превышать величин, приведенных в СНиП II-23-81*, а для теплиц - в [6].
Пример. Проверка сжатого элемента ферм покрытия на устойчивость.
Исходные данные
Элементы таврового сечения 2 L75X5; А=14,78 ; см; см; см. Материал - сталь марки ВСт3кп, ГОСТ 380-71*. Кровля двухскатная, °, покрытие бесфонарное; IV снеговой район.
Нормативные значения нагрузок: снеговой ; от собственного веса стальных конструкций покрытия - ; от собственного веса конструкций кровли (деревянные прогоны, обрешетка, асбестоцементные плиты) - . Усилия в элементе от нормативных значений нагрузок: снеговой - 8,0 т; от веса стальных конструкций - 2,67 т; от веса конструкций покрытий - 5,25 т; коэффициент надежности по назначению = 0,95; коэффициент экономической ответственности ; v = 0,5.
Расчет по СНиП II-23-81*
Нормативный собственный вес покрытия кг; ; (п. 5.7 [3]). Коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса покрытия (п. 2.2 [3]). Расчетное усилие в элементе т. Гибкость элемента . Коэффициент продольного изгиба (табл. 72). Коэффициент условий работы (поз. 4 табл. 6*). По табл. 51* . Проверяем устойчивость элемента (п. 5.3): ; . Неравенство не выполняется. Устойчивость элемента не обеспечена.
Расчет по настоящему Пособию
Определяем напряжение от средней снеговой нагрузки ; от собственного веса стальных конструкций , от веса кровли . По формуле (12) определяем: ; ; . По табл. 2 и 3 находим: ; ; . По формуле (11) определяем:
. По табл. 5 находим .
Определяем условную гибкость: . По формуле (10) определяем: . По формуле (9) определяем: . По формуле (8) определяем: . По формуле (6) определяем: ; =16 т. По формуле (4) определяем: . По табл. 5 находим: . Проверяем устойчивость элемента:
; .
Неравенство соблюдается. Устойчивость элемента обеспечена.
Приложение 2 Расчет стальных рам как единых нелинейных систем
1. Настоящие рекомендации распространяются на проектирование стальных рам со сплошностенчатыми колоннами, воспринимающих произвольную статическую нагрузку, за исключением нагрузок от кранов VI-VIII режимов работы, при выполнении одного из следующих условий:
(1)
или
, (2)
где - параметр расчетной нагрузки, с точностью до которого заданы расчетные значения нагрузок;
- параметр критической нагрузки Эйлера, определяемый согласно п. 4 настоящего приложения.
При пользовании настоящими рекомендациями не требуется проверять:
изгибаемые элементы на прочность - по формуле (28) СНиП II-23-81*;
внецентренно-сжатые и сжато-изогнутые стержни, удовлетворяющие условию (1), на устойчивость - по формуле (51) СНиП II-23-81*.
2. Проверка несущей способности рамы производится по формуле
, (3)
где - параметр предельной нагрузки, принимаемый равным
, (4)
но не более ;
- параметр предельной пластической (приспособляющей) нагрузки, определяемый согласно п. 7 настоящего приложения;
- параметр нагрузки пластической усталости, определяемый согласно п. 6 настоящего приложения;
; (5)
, (6)
; (7)
. (8)
В формулах (5) - (8):
- параметр нагрузки краевой текучести, при котором впервые появляется текучесть материала, определяемый согласно п. 5 настоящего приложения;
b - коэффициент, учитывающий соответствие форм деформирования и потери устойчивости рамы, определяемый согласно п. 7 настоящего приложения.
3. В зависимости от числа опасных сочетаний и вида нагрузок расчет рамы выполняется одним из следующих способов:
при большом числе опасных сочетаний нагрузок, когда расчет рамы на каждое сочетание поочередно требует больших затрат машинного времени, параметры , и b определяются из расчета рамы на приспособляемость, а параметр - из расчета на устойчивость при максимально возможной вертикальной нагрузке на раму согласно п. 4 настоящего приложения;
при небольшом числе опасных сочетаний нагрузок расчет рамы выполняется на каждое сочетание поочередно, а в качестве параметра предельной нагрузки принимается наименьшее из полученных значений.