Строительные нормы и правила СНиП II-23-81*"Стальные конструкции"(утв. постановлением Госстроя СССР от 14 августа 1981 г. N 144)(в редакции от 29 декабря 1986 г.) стр. 32

t - сумма толщин стенки и вертикальных поясных уголков;

- ширина листов пояса;

- сумма толщин листов пояса и горизонтальной полки поясного уголка;

h - расстояние между осями пакета поясных листов;

а - ширина вертикальной полки поясного уголка за вычетом толщины горизонтальной полки.

Значение коэффициента в формуле (34) необходимо принимать:

при ; при , но не более 1,0.

Таблица 77

Коэффициенты двутавровых балок с двумя осями симметрии

┌─────────┬───────────┬───────┬─────────────────────────────────────────┐
│Количест-│ Вид │Нагру- │ Формулы для пси при значениях альфа │
│ во │нагрузки в │женный ├──────────────┬──────────────────────────┤
│закрепле-│ пролете │ пояс │ 0,1 <= альфа │ 40 < альфа <= 400 │
│ ний в │ │ │ <= 40 │ │
│ пролете │ │ │ │ │
├─────────┼───────────┼───────┼──────────────┼──────────────────────────┤
│Без │Сосредото- │Верхний│ пси = 1,75 + │ пси= 3,3 + 0,053 альфа - │
│закрепле-│ченная │ │ + 0,09 альфа │ - 4,5 х 10(-5) альфа(2) │
│ний │ │ │ │ │
│ │ │Нижний │ пси = 5,05 + │пси = 6,6 + 0,053 альфа - │
│ │ │ │ + 0,09 альфа │ - 4,5 х 10(-5) альфа(2) │
│ ├───────────┼───────┼──────────────┼──────────────────────────┤
│ │Равномерно │Верхний│ пси = 1,6 + │ пси= 3,15 + 0,04 альфа - │
│ │распределе-│ │ + 0,08 альфа │ - 2,7 х 10(-5) альфа(2) │
│ │нная │ │ │ │
│ │ │Нижний │ пси =3,8 + │ пси= 5,35 + 0,04 альфа - │
│ │ │ │ + 0,08 альфа │ - 2,7 х 10(-5) альфа(2) │
├─────────┼───────────┼───────┼──────────────┼──────────────────────────┤
│Два и │Любая │ Любой │ пси = 2,25 + │ пси= 3,6 + 0,04 альфа - │
│более, │ │ │ + 0,07 альфа │ - 3,5 х 10(-5) альфа(2) │
│делящих │ │ │ │ │
│пролет на│ │ │ │ │
│равные │ │ │ │ │
│части │ │ │ │ │
├─────────┼───────────┼───────┼──────────────┼──────────────────────────┤
│Одно в │Сосредото- │ Любой │ пси = 1,75 │ пси = 1,75 пси_1 │
│середине │ченная в │ │ пси_1 │ │
│ │середине │ │ │ │
│ ├───────────┼───────┼──────────────┼──────────────────────────┤
│ │Сосредото- │Верхний│ пси = 1,14f │ пси = 1,14 пси_1 │
│ │ченная в │ │ пси_1 │ │
│ │четверти │ │ │ │
│ │ │Нижний │ пси = 1,6 │ пси = 1,6 пси_1 │
│ │ │ │ пси_1 │ │
│ ├───────────┼───────┼──────────────┼──────────────────────────┤
│ │Равномерно │Верхний│ пси = 1,14 │ пси = 1,14 пси_1 │
│ │распределе-│ │ пси_1 │ │
│ │нная │ │ │ │
│ │ │Нижний │ пси = 1,3 │ пси = 1,3 пси_1 │
│ │ │ │ пси_1 │ │
├─────────┴───────────┴───────┴──────────────┴──────────────────────────┤
│Примечание. Значение пси_1 следует принимать равным пси при двух и│
│более закреплениях сжатого пояса в пролете. │
│ │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Таблица 78*

Коэффициенты для жестко заделанных консолей двутаврового сечения с двумя осями симметрии

┌─────────────────┬──────────┬──────────────────────────────────────────┐
│ Вид нагрузки │Нагружен- │Формулы для пси при отсутствии закреплений│
│ │ ный пояс │ сжатого пояса и при значениях альфа │
│ │ ├───────────────────┬──────────────────────┤
│ │ │ 4 <= альфа <= 28 │ 28 < альфа <= 100 │
├─────────────────┼──────────┼───────────────────┼──────────────────────┤
│Сосредоточенная │ Верхний │ пси = 1,0 + 0,16 │пси = 4,0 + 0,05 альфа│
│на конце консоли │ │ альфа │ │
│ ├──────────┼───────────────────┼──────────────────────┤
│ │ Нижний │ пси = 6,2 + 0,08 │пси = 7,0 + 0,05 альфа│
│ │ │ альфа │ │
├─────────────────┼──────────┼───────────────────┴──────────────────────┤
│Равномерно │ Верхний │ пси = 1,42 кв. корень (альфа) │
│распределенная │ │ │
│ │ │ │
│ │
│ Примечание. При наличии закреплений сжатого пояса в горизонтальной│
│плоскости на конце или по длине консоли коэффициенты пси следует│
│определять как для консоли без закреплений, кроме случая│
│сосредоточенной нагрузки, приложенной к верхнему поясу на конце│
│консоли, при котором пси = 1,75 пси_1 (значение пси_1 следует принимать│
│согласно примеч. табл. 77). │
│ │
└───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

2. Для балок двутаврового сечения с одной осью симметрии (рис. 28) для определения коэффициента необходимо вычислить коэффициенты и по формулам:

; (177)

, (178)

где - расстояние от центра тяжести сечения до оси более развитого пояса;

- то же, до оси менее развитого пояса;

- имеет то же значение, что и в формуле (175);

- коэффициент, вычисляемый по формуле

. (179)

Коэффициенты D, С и В в формуле (179) следует определять по табл. 79 и 80.

Для двутавровых сечений при 0,9 < n < 1,0 коэффициенты следует определять линейной интерполяцией между значениями, полученными по формуле (179) для двутавровых сечений при n = 0,9 и для тавровых при n = 1.

Для таврового сечения при сосредоточенной или равномерно распределенной нагрузке и коэффициенты следует умножать на .

При n > 0,7 и значение коэффициента необходимо уменьшить умножением на и принимать при этом не более 0,95.

Значения в балках с менее развитым сжатым поясом не допускаются.

Значения коэффициентов в формуле (34) необходимо принимать по табл. 81, но не более 1,0.

3*. Для балок швеллерного сечения коэффициент следует определять как для балок симметричного двутаврового сечения; при этом значения необходимо вычислять по формуле (175), а вычисленные значения умножать на 0,7.

Значения , и , в формулах (174) и (175) следует принимать для швеллера.

970 × 679 пикс.     Открыть в новом окне

"Рис. 28. Схема двутаврового сечения с одной осью симметрии при изгибе"

Таблица 79

Коэффициенты D и С

┌─────────────────────────┬─────────┬────────────────────────────────────┐
│ Вид нагрузки │ D │ Коэффициент С при сечении │
│ │ ├─────────────────┬──────────────────┤
│ │ │двутавровом n <= │ тавровом n = 1 │
│ │ │ 0,9 │ │
├─────────────────────────┼─────────┼─────────────────┼──────────────────┤
│Сосредоточенная в │ 3,265 │ 0,330 мю │ 0,0826 альфа │
│середине пролета │ │ │ │
│ │ │ │ │
│Равномерно распределенная│ 2,247 │ 0,481 мю │ 0,1202 альфа │
│ │ │ │ │
│Чистый изгиб │ 4,315 │ 0,101 мю │ 0,0253 альфа │
│ │ │ │ │
│ │
│Обозначения, принятые а табл. 79: │
│ J_1 │
│ n = ───────────────; мю = n (1 - n) (9,87 + альфа_1), │
│ J_1 + J_2 │
│ │
│ J_t (J_1 + J_2) l_ef 2 │
│ где альфа_1 = 0,385 ─────────────── (─────────────), │
│ J_1 J_2 h │
│ │
│здесь J_1 и J_2 - моменты инерции соответственно большего и меньшего│
│поясов относительно оси симметрии сечения; │
│альфа - следует определять по формуле (175), в которой момент инерции│
│ │
│ дельта │
│сечения при кручении J_t = ───────── сумма b_i t(3)_i, │
│ 3 │
│ │
│где b_i и t_i - соответственно ширина и толщина листов, образующих│
│сечение; дельта = 1,25 - для двутаврового сечения с одной осью│
│симметрии; дельта = 1,20 - для таврового сечения. │
└────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

Таблица 80

Коэффициент В

980 × 1357 пикс.     Открыть в новом окне

"Таблица 80"

Таблица 81

Коэффициенты

┌──────────┬─────────────────────────────────────────────────────────────┐
│ Значение │ Коэффициенты фи_b при сжатом поясе │
│ фи_2 ├──────────────────────────────┬──────────────────────────────┤
│ │ более развитом │ менее развитом │
├──────────┼──────────────────────────────┼──────────────────────────────┤
│фи_2 <= │ фи_b = фи_1 │ фи_b = фи_2 │
│<=0,85 │ │ │
├──────────┼──────────────────────────────┼──────────────────────────────┤
│фи_2 > │ фи_b = фи_1 [0,21 + 0,68 x │ фи_b = 0,68 + 0,21 фи_2 │
│>0,85 │ │ │
│ │ n 1 - n │ │
│ │ х ( ───── + ────── )] │ │
│ │ фи_1 фи_2 │ │
└──────────┴──────────────────────────────┴──────────────────────────────┘

Таблица 82

Моменты инерции при кручении прокатных двутавров по ГОСТ 8239-72*

┌─────────────────┬─────────────────┬──────────────────┬─────────────────┐
│ Номер двутавра │ J_t, см(4) │ Номер двутавра │ J_t, см(4) │
├─────────────────┼─────────────────┼──────────────────┼─────────────────┤
│ 10 │ 2,28 │ 27 │ 13,6 │
│ │ │ │ │
│ 12 │ 2,88 │ 27а │ 16,7 │
│ │ │ │ │
│ 14 │ 3,59 │ 30 │ 17,4 │
│ │ │ │ │
│ 16 │ 4,46 │ 30а │ 20,3 │
│ │ │ │ │
│ 18 │ 5,60 │ 33 │ 23,8 │
│ │ │ │ │
│ 18а │ 6,54 │ 36 │ 31,4 │
│ │ │ │ │
│ 20 │ 6,92 │ 40 │ 40,6 │
│ │ │ │ │
│ 20а │ 7,94 │ 45 │ 54,7 │
│ │ │ │ │
│ 22 │ 8,60 │ 50 │ 75,4 │
│ │ │ │ │
│ 22а │ 9,77 │ 55 │ 100 │
│ │ │ │ │
│ 24 │ 11,1 │ 60 │ 135 │
│ │ │ │ │
│ 24а │ 12,8 │ │ │
└─────────────────┴─────────────────┴──────────────────┴─────────────────┘

Приложение 8

Таблицы для расчета элементов на выносливость и с учетом хрупкого разрушения

Таблица 83*

Группы элементов и соединений при расчете на выносливость

2045 × 2592 пикс.     Открыть в новом окне

"Таблица 83*"

2022 × 2874 пикс.     Открыть в новом окне

"Продолжение таблицы 83*"

2049 × 2886 пикс.     Открыть в новом окне

"Продолжение таблицы 83*"

2038 × 555 пикс.     Открыть в новом окне

"Продолжение таблицы 83*"