Ведомственные строительные нормы ВСН 51-88"Инструкция по уширению автодорожных мостов и путепроводов"(утв. Минавтодором РСФСР 26 июля 1988 г.) стр. 7

4.42. При уширении свайных опор забивкой сваи следует учитывать трение по боковой поверхности висячих свай в соответствии со СНиП II-17-77:

Глубина погружения сваи существующей части

опоры, м .................................. 4 6 8 10

k_у ...................................... 1,35 1,30 1,25 1,20

Допускается предусматривать забивку свай в заранее уширенную насыпь (при уширении обсыпных и массивных устоев). При расчете таких конструкций боковое давление грунта можно не учитывать (расчет ведут как конструкций в упруго-деформированной среде).

Таблица 4.8

┌────────────────┬──────────────────────────────────────────────────────┐
│ Габарит после │ Натяжение затяжки N, кН, для типовых проектов │
│ уширения │ │
│ ├──────────┬──────────┬──────────┬──────────┬──────────┤
│ │ ПСК │ ПСК │ ПСК │ ПСК │ ГПИ │
│ │ 43019 км │ 4801 км │ 43182 км │ 4793 км │ СДП │
├────────────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┤
│ Г-10+2х0,75 │ 200 │ 700 │ 750 │ 1250 │ - │
│ │ │ │ │ │ │
│ Г-11,5+2х1,0 │ 1100 │ 1850 │ 1400 │ 2400 │ 850 │
└────────────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┘

Примечания.

1. Величина N приведена для основного сочетания нагрузок.

2. Для типовых пролетных строений: ЛГТМ 608/1, ЛГТМ 767/1, ПСК 43282 км уширение по группе Б возможно без усиления.

3. Значение N приведено без учета самонатяжения и потерь.

Конструктивные требования

4.43. При уширении ригеля добетонированием с устройством или без устройства кронштейнов обязательна связь арматуры существующей и дополнительных частей или соединение бетонных элементов анкерными стержнями. В случае передачи горизонтального усилия на тело уширяемой опоры через устраиваемую новую стенку торцы ригеля могут не объединяться по арматуре или стержням.

Объединение бетона охватывающих поясов и рубашек со старым бетоном при уширении монолитных опор должно осуществляться установкой через 50 см в шахматном порядке арматурных штырей диаметром не менее 10 мм из арматуры класса A-III и обработкой старой поверхности бетона насечкой.

4.44. При разработке чертежей уширения опор путем развития фундамента и надфундаментной части следует иметь в виду, что новые фундаменты могут быть не связаны с существующим, если приняты меры по уменьшению неравномерности осадки опор. При отсутствии таких мер ригеля и фундаменты объединяют между собой.

Допускаемую неравномерность осадки старой и новой частей опор определяют условиями надежности узла объединения балок пролетных строений и принимают равной 0,001 b и 0,002 b (b - расстояние между балками) в диафрагменных и бездиафрагменных пролетных строениях.

4.45. Конструктивные решения по уширению береговых опор должны по возможности исключать необходимость нарушения плотности насыпи за шкафной стенкой при производстве работ по уширению. При отсутствии такой возможности в чертежах должны указываться приемы восстановления плотности насыпи после окончания работ по уширению (послойное трамбование грунта до , заполнение пазух цементогрунтом с тщательным трамбованием).

Если в конструкции береговой опоры в пределах ее существующей части отсутствует возможность опирания на нее переходных плит, то к шкафной стенке пристраивают консоль (рис.4.2). Если заглубление ее не превышает ( - высота насыпи), то при грунт насыпи считают слежавшимися; если , то упрочнение грунта насыпи не учитывают.

В бесфундаментных устоях, уширяемых добивкой свай (см. рис.3.20), новые расстояния между сваями могут отличаться от существующих ; величину принимают не менее (размера сваи поперек моста), так как при для существующих свай увеличение их несущей способности по грунту не учитывают.

4.46. В схемах уширения группы А железобетонных пролетных строений при удовлетворительном состоянии гидроизоляции слои одежды удаляют вдоль тротуарных блоков на ширине не более 1 м со ступенчатой вырубкой по каждому слою для последующей их стыковки.

1208 × 876 пикс.     Открыть в новом окне

Для схем уширения приставляемыми балками без устройства накладной плиты при удовлетворительном состоянии гидроизоляции в средней части существующего пролетного строения слои, кроме покрытия, удаляют вдоль тротуаров, оголяя продольный стык омоноличивания (накладки), а асфальтобетонное покрытие удаляют на всей площади моста. Причем арматуру плиты приставляемых балок стыкуют с оголенными накладками (рис.4.3, а). В отдельных случаях, при наличии обоснования расчетом, бетон омоноличивания доводят до уровня существующего защитного слоя, поверх которого укладывают новый изоляционный слой (без удаления существующего слоя), а жесткость крайней оставшейся балки подсчитывают с учетом монолитного бетона над ней (рис.4.3, в).

1196 × 836 пикс.     Открыть в новом окне

1208 × 1856 пикс.     Открыть в новом окне

При стыковке конструкций с различными статическими схемами (например, разрезные балки с неразрезными) допускается объединять их не по всей длине, а на участках с однозначной эпюрой изгибающих моментов.

1240 × 1488 пикс.     Открыть в новом окне

4.47. В схемах уширения железобетонных ребристых пролетных строений с добавлением балок и максимальным приближением их к существующим конструкциям объединение конструкции между собой в поперечном направлении должно осуществляться с обязательной стыковкой поперечной арматуры в двух уровнях. В схемах с устройством монолитной вставки по всей высоте балок при объединении одного уровня арматуры плиты предусматривают объединение по низу балок исходя из значения поперечного изгибающего момента. Объединение конструкций по низу балок (накладками, болтами, упорами - рис.4.4) допускается не устраивать, если по плите арматура состыкована в двух уровнях, а в расчете заложены раздельные жесткости стыкуемых конструкций.

В схемах с омоноличиванием балок по монолитной вставке (см. рис.3.5, г, 3.6, в) степень армирования монолитного бетона принимают пропорционально армированию приставляемой сборной конструкции. Поперечное армирование накладной плиты определяют по расчету на прочность плит (диафрагм) и принимают не ниже армирования плиты сборных балок, используя арматуру класса A-II диаметром не менее 12 мм.

4.48. При проектировании уширения железобетонных диафрагменных пролетных строений с существенными повреждениями в диафрагмах следует ориентироваться на применение схем уширения с накладной железобетонной плитой, объединенной в совместное сечение с балками. В этом случае считают, что поперечное объединение балок осуществлено только по накладной плите. Армируют плиту в двух уровнях по усилиям, определенным исходя из передачи момента в поперечном направлении только накладной плитой.

4.49. Объединение монолитной, сборно-монолитной и сборной накладной плиты с балками (если плита участвует в распределении усилий между балками и имеет толщину больше толщины существовавшего сточного треугольника) следует выполнять с помощью арматурных или болтовых анкеров. Причем площадь сечения анкеров по контакту должна определяться расчетом, но быть не менее процента армирования хомутами ребер железобетонных балок. Для объединения плит используют:

шпоночные соединения с гибкой и жесткой арматурой, устраиваемые заполнением бетоном окон в плите существующих балок при устройстве монолитной плиты или совмещенных окон в блоках сборной накладной плиты и плиты существующих балок (рис.4.5, а-г);

жесткие упоры из отрезков профильного металла (рис.4.5, e), крепящиеся к металлическим пластинам, или гибкие анкеры (рис.4.5, ж), приваренные к оголенной верхней арматуре существующих балок;

болтовые соединения на высокопрочных болтах (рис.4.5, з);

склеивание полимерными материалами.

Число анкеров и их несущую способность следует определять расчетом.

4.50. При конструировании ребристой накладной плиты в сборном или сборно-монолитном вариантах учитывают, что в поперечном сечении могут быть использованы две или три плиты с продольными и поперечными бетонируемыми стыками (см. рис.3.4). Допускается использовать другие методы объединения блоков по поперечным швам в соответствии с решениями, приведенными на рис.4.6.

При проектировании уширения неразрезных пролетных строений накладной плитой сборные плиты, оказывающиеся в растянутой зоне (над опорами), должны объединяться между собой в поперечных швах арматурными выпусками, коротышами арматуры или другим способом, обеспечивающим сопротивление стыка растяжению.

Поперечные уклоны проезжей части создаются за счет наклона поверхности накладной плиты без устройства сточного треугольника.

4.51. Увеличение длины консоли плиты проезжей части при уширении сталежелезобетонных пролетных строений по схемам группы может производиться как сборными блоками, так и монолитным бетоном. При этом тротуарные блоки удаляют и обнажают выпуски арматуры плиты (обрубкой бетона), к которым пристыковывают сборные блоки (рис.4.7).

В случае необходимости усиления сталежелезобетонных пролетных строений введением предварительно напрягаемой затяжки при уширении по схемам группы А (см. рис.3.10) затяжку рассчитывают на усилия, принимаемые по табл.4.8.

Прикрепление выносных консолей следует производить одновременно к наружному ребру жесткости и стенке главной балки в плоскости поперечных связей (рис.4.8).

1194 × 1560 пикс.     Открыть в новом окне

4.52. Объединение блоков плиты проезжей части с главными балками при уширении по схемам группы Б (замена плит) следует производить с использованием вертикально выступающего металлического листа, прикрепляя его к верхнему поясу болтами или сваркой. Минимальная высота выступающего листа зависит от конструкции и должна быть не менее 200 мм.

1170 × 924 пикс.     Открыть в новом окне

В случае невозможности или нецелесообразности ликвидации существующих упоров минимальная высота и конструкция выступающего листа должны быть определены с учетом фактической высоты и расположения упоров.

4.53. В случае необходимости поддомкрачивания балок пролетных строений при уширении по схемам группы Б силу поддомкрачивания в зависимости от высоты развития сечения при регулировании из середины пролета следует принимать по табл.4.9. Значение должно удовлетворять условию ; принимают по табл.4.10

Таблица 4.9

┌────────────────┬──────────────────────────┬───────────────────────────┐
│ Типовой проект │ Г-10+2х0,75 │ Г-11,5+2х1,0 │
│ ├──────────────────────────┴───────────────────────────┤
│ │ Сила поддомкрачивания P_1, кН, при высоте развития │
│ │ сечения h_р, мм │
│ ├────────┬────────┬────────┬────────┬─────────┬────────┤
│ │ 390 │ 570 │ 840 │ 390 │ 570 │ 840 │
├────────────────┼────────┴────────┴────────┴────────┴─────────┴────────┤
│ЛГТМ 767/1 │ Прочность нижнего пояса главных балок │
│ │ │ │ │ │
│ЛГТМ 608/1 │ обеспечена │ 860 │ 340 │ -220 │
│ │ │ │ │ │ │ │
│ПСК 43282 км │ │ │ │ 600 │ 60 │ -520 │
│ │ │ │ │ │ │ │
│ПСК 43019 км │ 1080 │ 560 │ -80 │ 2260 │ 1320 │ 600 │
│ │ │ │ │ │ │ │
│ПСК 4801 км │ 980 │ 740 │ 280 │ 2140 │ 1520 │ 940 │
│ │ │ │ │ │ │ │
│ПСК 43182 км │ 1580 │ 760 │ 340 │ 2700 │ 1760 │ 1060 │
│ │ │ │ │ │ │ │
│ПСК 4793 км │ 1020 │ 680 │ 220 │ 1620 │ 1300 │ 640 │
│ │ │ │ │ │ │ │
│ГПИ СДП │ 180 │ -180 │ - │ 640 │ 280 │ -60 │
└────────────────┴────────┴────────┴────────┴─────────┴────────┴────────┘

Примечание. Для промежуточных величин значения следует принимать по интерполяции.

1174 × 1800 пикс.     Открыть в новом окне

1209 × 1782 пикс.     Открыть в новом окне

Таблица 4.10