v 3 │ vp
сигма = 2q ──────(─── l - a )│ - ────;
вv vp 3 2 v v │ в
l в w
w w
(4)
2
a q
w 3 │ wp
сигма = 2q ───────(─── l - a )│ - ────;
вw wp 3 2 w w │ в
l в v
w w
где a и a - расстояния от грани рассматриваемого элемента,
v w наиболее удаленной от центра кривизны
криволинейной арматуры, до точки, в которой
определяются напряжения;
в , l , в и l - толщина и ширина прямоугольных элементов (см.
v v w w рис. И.1, б).
Члены формулы (4), расположенные за вертикальной чертой, учитывают в том случае когда расстояния a_w или a_w больше, чем расстояние от наиболее удаленной грани до арматуры.
При наличии в плите или стенке балки нескольких криволинейных элементов арматуры напряжения по формулам (4) следует определять от каждого из них, а затем суммировать напряжения.
При проверке трещиностойкости сечений следует учитывать изменения напряжений в бетоне и арматуре от ползучести и усадки бетона от длительных деформаций бетона.
Влияние длительных деформаций бетона на нормальные напряжения в сечениях балок допускается оценивать на основе теории старения.
В случае несимметричного сечения пролетного строения с произвольно расположенной арматурой (рис. И.2) при усилиях от собственного веса и сил предварительного напряжения изменения напряжений в арматуре (потери) от ползучести бетона вычисляют по формуле (5):
сигма
во
Дельта сигма = ─────── К, (5)
ар мю
с
2 2
A e A e
в w в v
где мю = мю (1 + ──── + ─────)- условный коэффициент армирования;
с р I I
vв wв
A
p
мю = ─── - коэффициент армирования;
p A
в
сигма - начальное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести
во арматуры;
е , е - координаты центра тяжести арматуры площадью сечения А_р
v w относительно центра тяжести бетонного сечения (см.
рис. И.2;
Е_в - модуль упругости бетона;
А_в - площадь поперечного сечения конструкции (площадь бетона);
I , I - моменты инерции бетонного сечения относительно осей v, w;
vв wв
Е - модуль упругости арматуры;