 | |
| 612 × 740 пикс. Открыть в новом окне | |
1 – щиты; 2 – замок; 3 – клин; 4 – фанера; 5 – специально организованные углубления в бетонной поверхности
Рисунок 10.3
В связи с тем что выравнивание формообразующих поверхностей проводят по наружной поверхности щита, следует применять высокоточные замки (рисунок 10.3). При использовании литых замков их литье выполняется по выплавляемым моделям с низкими допусками, которые должны назначаться с учетом расстояния от наружной поверхности щита до опорных поверхностей.
10.5.7 Изготовление высокоточных профилей оптимальной конфигурации достигается применением прессованных профилей из алюминиевых сплавов. Та-кие профили изготовляют с большей точностью по сравнению со стальными. Они могут прессоваться с опорными площадками для замков на различном расстоянии от наружной поверхности. В этом случае следует применять замки с увеличенными опорными элементами. Замки с удлиненными захватами позволяют собирать крупногабаритные панели из модульных щитов неизменяемых габаритов при многократном монтаже без переборки. Удлиненные замки с опорой на минимальном расстоянии от формообразующих поверхностях устанавливают дополнительно при сборке панелей.
10.5.8 Количество опор (стяжек) и их расстояние определяет значение изгибающего момента М, прогиба y, характеристику профилей и несущую способность тяжей. Выбор расчетной схемы определяется технологией бетонирования, характером монолитных конструкций и экономическими обоснованиями.
Больший́ шаг установки тяжей снижает трудоемкость работ при увеличении материалоемкости опалубки.
10.5.9 Пример расчета модульных щитов приведен в приложении Е.
10.5.10 Схема установки стяжек (опор) приведена на рисунке 10.4.
 | |
| 899 × 557 пикс. Открыть в новом окне | |
1 – щит; 2 – шайба; 3 – гайка; 4 – стяжка; 5 – трубка; 6 – конус
Рисунок 10.4
10.5.11 При бетонировании многоступенчатых конструкций типа ступенчатых фундаментов (рисунок 10.5) следует учитывать дополнительные вертикальные нагрузки, в ряде случаев (при непрерывном или скоростном бетонировании) требуется установка дополнительной горизонтальной опалубки.
 | |
| 151 × 107 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок 10.5
10.5.12 При установке наклонной опалубки возникают вертикальные нагрузки на наклонный щит (рисунок 10.6), описываемые зависимостью
P= Рmax ∙ cos α, что требует дополнительного закрепления от вертикального смещения.
 | |
| 150 × 117 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок 16
10.6 Правила проектирования опалубки перекрытий (горизонтальных поверхностей)
10.6.1 Схема опалубки перекрытий показана на рисунках Б.6 – Б.8. Нагрузки при бетонировании перекрытий передаются на вертикальные (или наклонные) несущие элементы. При наклонной установке опор (рисунок 10.7)
(10.6) Р2 = Р ∙ tg α, (10.7)
Рисунок 10.7
10.6.2 В качестве вертикальных несущих элементов применяют:
а) отдельные стойки;
б) рамы;
в) пространственные конструкции, в которых стойки (как при наращивании по высоте, так и одного яруса (этажа)) объединяются связями в продольном и поперечном направлениях.
При расчете стоек, рам и пространственных конструкций следует вводить коэффициент безопасности S = 2,8, на который должны быть разделены все расчетные нагрузки. При проектировании двутавровых клееных балок перекрытий как целиком из хвойных пород, так и со стойками из фанеры следует вводить коэффициент надежности K=1,4, расчетное сопротивление 
, расчетный прогиб yp = k y.
, расчетный прогиб yp = k y.10.6.3 При использовании рам и пространственных конструкций значительное влияние на несущую способность оказывает соотношение моментов инерции (J) вертикальных элементов и горизонтальных связей.
10.6.4 Металлические стойки выполняют из основного элемента и выдвижной части на различную высоту опалубки перекрытий (рисунок Б.6).
10.6.5 Одновременное действие изгиба и сжатия (продольный изгиб) Следует учитывать определенное критическое значение сжимающей силы.
Для призматического стержня с шарнирно закрепленными концами (рисунок 10.8) критическую силу определяют по формуле Эйлера:
(10.8) где Р – нагрузка;
ℓ – длина стержня.
 | |
| 139 × 102 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок 10.8
Из формулы (10.8) следует, что нагрузка зависит не от предела прочности материала стержня, а исключительно от характеристик поперечного сечения J и модуля упругости Е. Увеличить момент инерции возможно без увеличения площади поперечного сечения путем размещения материала на удалении от главных осей инерции, при этом прочность (момент сопротивления W) растет незначительно. С точки зрения увеличения жесткости трубчатые сечения более эффективны, чем сплошные. Уменьшая толщину стенки труб и увеличивая поперечные размеры, увеличивают несущую способность. Однако существует низший предел толщины стенки, и вместо продольного изгиба всего стержня происходит местный продольный изгиб.
10.6.5.1 Величина критической нагрузки Ркр в значительной мере зависит от способа закрепления стержня с введением коэффициента расчетной длины μ, поэтому формула (10.8) принимает вид
(10.9)10.6.5.2 Значения μ в зависимости от закрепления концов стержня и про-межуточных закреплений приведены в приложении Ж.
10.6.5.3 При Р > Ркр прогиб стержня не пропорционален Р.
10.6.5.4 Критическое напряжение σкр вычисляют по формуле
(10.10) где F – площадь сечения;
(10.11) где i – радиус инерции сечения, вычисляемый по формуле
(10.12)