Ведомственные строительные нормы ВСН 34-91/Минтрансстрой СССР "Правила производства и приемки работ на строительстве новых, реконструкции и расширении действующих гидротехнических морских и речных транспортных сооружений. Часть III. Приложения" (утв. Мини стр. 12

3. Статистические данные испытаний, необходимые для определения среднего значения момента трещинообразования и изменчивости, приведены в табл. 1, а коэффициента условий работы - в табл. 2.

Таблица 1

N пп
1	328	8	64
2	330	10	100
3	326	6	36
4	334	14	196
5	325	5	25
6	298	-22	484
7	326	6	36
8	285	-35	1225
9	314	-6	36
10	325	5	25
11	325	5	25
12	321	1	1
13	313	-7	49
14	313	-7	49
15	343	23	529
16	342	22	484
17	336	16	256
18	320	0	0
19	335	15	225
20	323	3	9
21	326	6	36
22	331	11	121
23	314	-6	36
24	314	-6	36
25	320	0	0
26	320	0	0
27	334	14	196
28	291	-29	841
29	327	7	49
30	297	-23	529
31	297	-23	529
32	323	3	9
33	346	26	676
34	329	9	81
35	314	-6	36
36	300	-20	400
37	313	-7	49
38	336	16	256
39	311	-9	81
40	338	18	324
41	292	-28	784
42	339	19	361
	13474		9284

Таблица 2

N пп	N свай	, МПа	, МПа	, МПа
1	2	3	4	5	6
1	91	484	426	455
2	92-93	390	353	373	0,947
3	100-101	386	336	359	0,925
4	106-107	433	400	417	0,960
5	114-115	424	362	393	0,919
6	112-113	400	374	387	0,967
7	116-117	444	419	431,5	0,968
8	127-128	476	468	472	0,992
9	124-125	474	440	457	0,937
10	122-123	432	420	426	0,986
11	118-119	453	428	440,5	0,972
12	132-133	452	404	428	0,958
13	94-95	371	373	372	0,995
14	106-107	466	428	447	0,955
15	110-111	419	389	404	0,963
16	114-115	410	410	410	1,000
17	136-137	448	414	431	0,962
18	25-26	450	404	427	0,947
19	5-6	454	414	434	0,954
20	7-8	463	459	461	0,989
21	11-12	400	388	394	0,985
22	126-127	400	386	393	0,983
23	141-142	452	438	445	0,985
24	147-148	430	410	420	0,977
25	155-156	500	488	494	0,988
26	166-167	458	402	430	0,935
27	171-172	463	475	469	0,968
					25,953

Оценка трещиностойкости изделий статистическим методом

1. По данным табл. 1 определяем среднее значение момента трещинообразования

.

2. Коэффициент вариации v определяем по формуле (4 осн. текста), используя данные этой же таблицы

.

3. Коэффициент условий работы определяем по формуле (6 осн. текста), используя данные табл. 2.

В третьем и четвертом столбцах таблицы помещены средние значения эффективных напряжений в арматуре, расположенной у рабочих граней шпунтовых свай (номера стержней в группах 1 - 5, 6 - 10).

В пятом столбце таблицы помещены средние значения эффективных напряжений во всей рабочей арматуре, в шестом столбце - отношения средних минимальных напряжений к средним по всей напряженной арматуре:

.

4. В соответствии с таблицей (справочное приложение 16), для числа изделий в партии, равного 100, изменчивости, равной 0,05, и заданной проектом точности, равной 3%, получаем, что необходимое число испытаний равно 7, что значительно меньше числа испытаний, реализованных для оценки и .

5. В соответствии с формулой (3 осн. текста) определяем требуемое значение момента трещинообразования

.

6. Производим сравнение требуемого среднего момента трещинообразования в процентах от нормируемого со значением, указанным в табл. 15 п. 8.27 для v, равном 0,05, и числе испытаний более 30.

.

В связи с тем, что требуемое значение в процентах получилось меньше аналогичного значения, указанного в табл. 15 для v равного 0,05, то минимальное значение принимаем равным 81% от нормируемого, т.е. .

7. Окончательную оценку пригодности изделий по трещиностойкости производим по результатам сравнения требуемого и среднего моментов трещинообразования

.

Так как неравенство удовлетворяется (260  < 320  ), партия шпунта, подвергнутая статистическому контролю по трещиностойкости, считается выдержавшей испытания.

Приложение 16
Справочное

Таблица для определения числа необходимых испытаний изделий по трещиностойкости в зависимости от заданной точности и числа изделий в партии N для доверительного интервала t=1,64

N, шт.	, %	Изменчивость
		0,05	0,06	0,07	0,08	0,09	0,10	0,11	0,12	0,13	0,14	0,15
25	3	6	8	9	11	12	14	15	16	17	18	18
	4	4	5	6	8	9	10	11	12	13	14	15
	5	2	3	4	5	6	8	9	10	11	11	12
50	3	6	9	11	14	16	19	21	23	25	27	29
	4	4	5	7	9	11	13	14	16	18	20	22
	5	3	4	5	6	7	9	10	12	13	15	16
75	3	7	9	12	15	18	21	24	27	30	33	35
	4	4	6	7	9	11	14	16	18	21	23	25
	5	3	4	5	6	8	9	11	13	15	16	18
100	3	7	10	13	16	19	23	27	30	34	37	40
	4	4	6	8	10	12	14	17	19	22	25	27
	5	3	4	5	6	8	10	12	13	15	17	19

Приложение 17
Рекомендуемое

Рекомендуемые добавления к главе СНиП 3.03.01-87

1. Бетонирование конструкций при среднесуточной температуре наружного воздуха ниже 5°С и минимальной ниже 0°С следует производить с оптимальной теплоизоляцией, обеспечивающей требуемую прочность бетона и вместе с тем повышающей трещиностойкость конструкции. Термическое сопротивление R оптимальной теплоизоляции следует определять по формуле:

,

где - расчетная температура наружного воздуха в период бетонирования, °С (без учета знака минус).

Формула составлена для бетона, укладываемого с температурой выше 15°С. При укладке бетона с температурой ниже 15°С величина R соответственно умножается на отношение .

2. Для обеспечения отсутствия температурных трещин в поверхностных слоях конструкции скорость остывания бетона по окончании изотермического паропрогрева не должна превышать допустимой величины

,

где - разница температур паровоздушной среды в период изотермического паропрогрева и в конце ее охлаждения, °С; - 0,15 мм/м - допускаемое удлинение бетона в конце охлаждения бетона. Величина может быть увеличена на основе испытания образцов бетона, аналогичных бетону данной конструкции; m - коэффициент, учитывающий наличие (m=1,2) или отсутствие (m=1) искусственного увлажнения конструкции в период твердения бетона; - коэффициент, учитывающий геометрическую форму конструкции. Для конструкций с ребрами (параллелепипед, стена, тавр, двутавр и др.) и без ребер (цилиндр, оболочка и др.) . - модуль поверхности конструкции (отношение площади поверхности к объему), ; - коэффициент горизонтальной симметричности конструкции, равный отношению модулей поверхности частей конструкции, расположенных слева и справа от вертикальной оси симметрии; - коэффициент вертикальной симметричности конструкции, равный отношению модулей поверхности: для таврового сечения горизонтальной плиты с вутами и стенки, для двутаврового сечения - верхнего и нижнего поясов с вутами.

При вычислении и из двух модулей берется отношение меньшего по значению к большему. Площадь сечения конструкции по оси симметрии не учитывается.

3. При условии предъявления специальных требований к конструкции по трещиностойкости их распалубливание необходимо производить с соблюдением следующих требований:

а) для конструкции с модулем поверхности менее 2:

должен прекратиться рост температуры бетона в центре конструкции от экзотермического разогрева;

перепад температур между центром конструкции и средней температурой наружного воздуха (в ближайшие 10 дней после распалубки) не более 32°С при оптимальной теплоизоляции (см. п. 1) и 27°С при теплоизоляции большей оптимальной;

б) с модулем поверхности более 2:

распалубка допускается при разности температур поверхности и воздуха, не превышающей допустимой величины , определяемой по формулам:

для конструкций с раскрытыми охлаждаемыми поверхностями:

, °С

где - допускаемая деформация растяжения бетона к моменту распалубки, мм/м, принимаемая по опытным данным, полученным для бетона, изготовленного из тех же материалов, того же состава и теми же методами, что и бетон конструкции. При отсутствии опытных данных величина принимается равной для тяжелого бетона  мм/м, а для керамзитобетона  мм/м; - коэффициент, учитывающий геометрическую форму конструкций. Для конструкций с ребрами (параллелепипед, тавр и другие) и без ребер (цилиндр, оболочка и другие) ; - максимальная по прогнозу метеостанций скорость ветра, м/с; - модуль поверхности, ;

для конструкции с поверхностями, защищенными съемной теплоизоляцией, с термическим сопротивлением R

, °С.

Приложение 18
Обязательное

Инструкция по контролю качества массивовой кладки