Ведомственные строительные нормы ВСН 51-88"Инструкция по уширению автодорожных мостов и путепроводов"(утв. Минавтодором РСФСР 26 июля 1988 г.) стр. 12

N_6 - " Г-7+2х0,75 " Г-11,5+2х1,5;

N_7 - " Г-8+2х0,75 " Г-10+2х1,5 (n_св=7).

1277 × 710 пикс.     Открыть в новом окне

1938 × 1165 пикс.     Открыть в новом окне

1919 × 1174 пикс.     Открыть в новом окне

1572 × 1244 пикс.     Открыть в новом окне

1572 × 1232 пикс.     Открыть в новом окне

Приложение 4

(обязательное)

Методика определения увеличения несущей способности висячих забивных свай по результатам зондирования грунтов оснований

1. С целью определения фактических коэффициентов, учитывающих повышение несущей способности свайных фундаментов во времени, необходимы дополнительные инженерно-геологические исследования грунтов оснований в зоне фундаментов. Исследования рекомендуется проводить проектными изыскательскими организациями одновременно с инженерными изысканиями.

Методика исследований предусматривает дополнительное зондирование грунтов оснований станками УБП-15М. На пойменных участках и у путепроводов зондирование производится непосредственно с земли; на участках открытых русел по возможности следует производить зондирование с предварительно отсыпанных островков. Метод динамического зондирования допускает также установку станка на плавучие средства.

2. У каждой пересчитываемой опоры закладывают по пять точек зондирования в обе стороны от фундамента. Точки зондирования следует располагать в плане на прямой линии, проведенной через центр свайного ростверка поперек оси моста на расстоянии 1; 2; 3; 5 и 10 м от края плиты ростверка. Глубину зондирования назначают на 2 м ниже отметки острия сваи. Продолжительность полевых работ по зондированию грунтов у одной опоры не должна превышать трех суток. Зондирование грунта следует производить в направлении от ростверка к периферии.

В процессе зондирования грунтов необходимо сопоставлять показатели по всем точкам, и в случае резких отклонений показателей назначать дополнительные точки зондирования на аналогичном расстоянии от грани плиты ростверка.

В плотных грунтах допускается зондировать одну точку за несколько приемов с разбуриванием ранее пройденной части скважины. Уровни, с которых осуществляется каждый последующий этап зондирования, должны быть одинаковыми для всех точек у данной опоры. Указанный метод допустим только при горизонтальном заложении слоев грунта. Дополнительное приведение результатов зондирования, полученных по данному методу, не требуется.

По результатам динамического зондирования грунтов оснований измеряют условное динамическое сопротивление грунтов на различных горизонтах. Для каждого слоя грунта принимают среднее значение , полученное по результатам обработки материалов.

4. При расчетах забивных висячих свай в фундаментах эксплуатируемых мостов и путепроводов следует учитывать повышение их несущей способности во времени путем введения к формулам СНиП коэффициента .

Расчет производится по формуле

220 × 43 пикс.     Открыть в новом окне

, (1)

где - коэффициент повышения несущей способности сваи, определяемый по формуле (2) для каждого слоя грунта. Остальные обозначения см. п.5.5 СНиП II-17-77.

Примечание. Для верхних слоев грунта толщиной 2 м (от уровня дневной поверхности или теоретического размыва дна) повышающий коэффициент принимают равным 1.

5. Коэффициент повышения несущей способности забивных висячих свай

204 × 72 пикс.     Открыть в новом окне

, (2)

где , , , , - условные динамические сопротивления рассматриваемого слоя грунта, определяемые как среднее из двух значений симметричных относительно опоры точек зондирования. Порядковый номер точек зондирования возрастает в направлении от ростверка к периферии.

Коэффициенты повышения несущей способности свай принимают в пределах . Если значение коэффициента, определенное по формуле (2), выходит за указанные пределы, то к расчету следует принимать наибольшее или наименьшее из указанных значений коэффициента.

При расчете свайных фундаментов обсыпных устоев значения допускается принимать при однородном инженерно-геологическом строении местности по аналогии со смежными опорами.

Приложение 5

(рекомендуемое)

Методы расчета уширенных пролетных строений

1. Методика расчета уширенных железобетонных пролетных строений с использованием программ PRNY и RSTV

Основные положения расчета

Расчет уширенных пролетных строений производят в соответствии с требованиями стандартов СЭВ 384-76, 1406-76, норм проектирования СНиП 2.05.03-84, а также специальных требований, вытекающих из специфики работы уширенных пролетных строений.

Расчет в предельном, состоянии состоит в проверке условия

, (1)

где - предельное усилие (момент, поперечная сила), соответствующее достижению рассматриваемой группы предельных состояний; S* - усилие от действия расчетной нагрузки.

Предельное усилие должно определяться на основе требований СНиП 2.05.03-84.

При определении в элементах уширенных пролетных строений, в которых объединены ранее эксплуатировавшиеся и новые материалы, следует учитывать состояние самонапряжения и ограниченную деформативность материалов, а также дефекты в ранее эксплуатировавшейся конструкции.

Определение усилий от нагрузки в общем случае производят в форме:

, (2)

где - функциональная зависимость, связывающая параметры; g - интенсивность нагрузки; - пролет рассматриваемого элемента, в качестве которого принимают минимальное расстояние между точками опирания в направлении рабочего армирования; П - группа параметров, определяющих пространственную работу конструкции.

Допускается наряду с формулой (2) использовать зависимость

, (3)

где - интенсивность нормативных нагрузок; - коэффициент надежности по нагрузке; - функционал, связывающий усилие и пролет рассматриваемого элемента; - коэффициент, учитывающий пространственную работу конструкции (определяют по таблицам или на основе расчетов).

Расчеты по настоящему приложению производят при проектировании уширения разрезных балочных пролетных, строений. В исследовательских целях, а также для анализа напряженно-деформированного состояния пролетных строений в линейной постановке допускается использовать программы, основанные на методе конечных элементов и методе плитно-балочной конструкции.

Расчет комбинированных нормальных сечений в предельных состояниях

Расчет сечений с дефектами, в которых объединены в совместную работу материалы, имеющие различный возраст, допускается производить с использованием действительных диаграмм деформирования с применением п.п.п.SEPGU и SEPMY, которые разработаны на кафедре мостов МАДИ для расчета нормальных сечений железобетонных элементов.

Сечение представляется как совокупность зон (рис.1), имеющих форму четырехугольника для бетона и принимаемых в виде точек с сосредоточенной в них площадью для арматуры. Зоны группируют исходя из единства материала и времени включения в совместную работу. По каждой группе зон должны быть заданы:

диаграмма деформирования материала, которую принимают по системе нормируемых показателей (если известен класс (марка) материала) или путем испытания образцов с учетом коэффициента надежности по материалу;

параметры эпюры относительных деформаций, соответствующей моменту включения группы зон в работу всего сечения.

Расчет производят путем решения методами нелинейного математического программирования системы уравнений равновесия сечения:

205 × 140 пикс.     Открыть в новом окне

(4)

где n - число групп зон в сечении.