3.7. Расчет прочности (по материалу) железобетонных и бетонных стен производят в соответствии с СН 365-67, а каменных - в соответствии с разделом VI СН 200-62. При этом рекомендуемое п. 1.13 СН 365-67 и п. 7 СН 200-62 понижение расчетных сопротивлений (в случаях действия лишь постоянной нагрузки) не осуществляют.
3.8. Расчет прочности грунтового основания под стеной производят по формулам:
и 
(5) или
, (6) где R - расчетное сопротивление грунта осевому сжатию, определяемое по п. 682 СН 200-62;
и М - продольная сила и изгибающий момент в сечении а-а по подошве (фактической или условной) фундамента, которую устанавливают согласно рис. 2; F и W-площадь и момент сопротивления подошвы фундамента;
- расстояние от наиболее нагруженного края подошвы фундамента до точки приложения продольной силы N; b - ширина подошвы фундамента.
Формулы (5) используют при 
, а формулу (6) - при 
.
, а формулу (6) - при . В тех случаях, когда в сечении по подошве фундамента момент пассивного отпора грунта получается больше момента активного давления, распределение напряжений в этом сечении принимают равномерным.
3.9. В сечении по подошве (фактической или условной) фундамента подпорной стены отношение 
, хактеризующее положение равнодействующей нормативных нагрузок, должно удовлетворять условию:
, хактеризующее положение равнодействующей нормативных нагрузок, должно удовлетворять условию: а) для низовых стен, сооружаемых на железных дорогах,
; (7) б) для остальных стен
, (8) где 
- эксцентриситет приложения продольной силы в сечении по подошве фундамента;
- эксцентриситет приложения продольной силы в сечении по подошве фундамента; р - радиус ядра этого сечения.
3.10. Для поперечных сечений бетонных и каменных стен отношение 
, характеризующее положение равнодействующей нормативных нагрузок, не должно быть больше 0,7, где 
- эксцентриситет приложения продольной силы в сечении; у - расстояние от центра тяжести сечения до наиболее напряженного края сечения.
, характеризующее положение равнодействующей нормативных нагрузок, не должно быть больше 0,7, где - эксцентриситет приложения продольной силы в сечении; у - расстояние от центра тяжести сечения до наиболее напряженного края сечения. 3.11. Расчетный угол 
внутреннего трения грунта принимают равным нормативному углу 
внутреннего трения, установленному по данным лабораторных исследований грунта.
внутреннего трения грунта принимают равным нормативному углу внутреннего трения, установленному по данным лабораторных исследований грунта. 3.12. Расчетный угол 
трения грунта о боковую поверхность подпорной стены принимают:
трения грунта о боковую поверхность подпорной стены принимают: а) для стен, сооружаемых на автодорогах,
; (9) б) для стен, сооружаемых на железных дорогах,
. (10) 3.13. Сцепление грунта учитывают только в расчете стены на устойчивость против скольжения совместно с грунтом по круглоцилиндрической поверхности.
Расчетное сцепление с грунта принимают равным 0,5 
, где 
- нормативное сцепление, определяемое по данным лабораторных исследований грунта.
, где - нормативное сцепление, определяемое по данным лабораторных исследований грунта. 3.14. При определении активного давления грунта на участке АВ задней грани подпорной стены, когда эта грань наклонена в сторону от насыпи, вместо участка АВ рассматривают фиктивную вертикальную грань АС (рис. 4). Вес грунта в объеме призмы ABC и нагрузку, лежащую на этой призме, учитывают как вес стены.
Усилия в горизонтальном или наклонно расположенном сечении стены (и по ее подошве) определяют по эпюре давления грунта (на участке стены от этого сечения до поверхности грунта), построенной при плоскости обрушения, проходящей через нижнюю точку этого участка.
3.15. Подвижную нагрузку автомобильных дорог располагают непосредственно за задней гранью (фактической или фиктивной) стены, вплотную к этой грани (рис. 5).
4. Нагрузки и их коэффициенты
4.1. Величины нормативных нагрузок от веса проезжей части и собственного веса стены определяют по объемным весам материалов, приведенным в СН 200-62. Объемный вес грунта следует принимать по данным лабораторных исследований грунтов.
4.2. Коэффициенты перегрузки n при определении нагрузок от веса проезжей части и собственного веса стены принимают равным 1,1 или 0,9, а от веса грунта - 1,2 или 0,9. Из двух указанных значений n в каждом случае принимают то, при котором получается более опасная комбинация действующих сил.
К весу грунта, расположенного за фактической или фиктивной гранью стены, вводится один коэффициент перегрузки.
4.3. Нормативные временные вертикальные нагрузки (с учетом перспективы) на призме обрушения принимают:
а) от подвижного состава железных дорог - в виде нагрузки С14;
б) от колонны автомобилей - в виде нагрузки Н-30 и от других транспортных единиц автомобильных и городских дорог - в виде колесной нагрузки НК-80.
4.4. При расположении подпорной стены вдоль железнодорожного пути нагрузку на расчетной схеме принимают в виде сплошной полосы.
На уровне подошвы балластной призмы принимают: ширину а полосы, м,
; интенсивность q нормативной нагрузки, т/м,