Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и свай-оболочек, не заполняемых бетоном R, кПа (тс/м2) для грунтов Санкт-Петербурга
┌────────┬────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐
│Глубина │Пылевато-глинистые грунты при показателе текучести IL │
│располо-│ │
│жения ├───────┬────────┬───────┬────────┬───────┬────────┬───────┬────────┬────────┬───────┬───────┤
│нижнего │0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7 │0,8 │0,9 │1,0 │
│конца │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│свай, м │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
├────────┼───────┼────────┼───────┼────────┼───────┼────────┼───────┼────────┼────────┼───────┼───────┤
│1 │2 │3 │4 │5 │6 │7 │8 │9 │10 │11 │12 │
├────────┼───────┼────────┼───────┼────────┼───────┼────────┼───────┼────────┼────────┼───────┼───────┤
│3 │7500 │4800 │3000 │2000 │1200 │1000 │750 │700 │650 │600 │550 │
│ │----- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │
│ │(750) │(480) │(300) │(200) │(120) │(100) │(75) │(70) │(65) │(60) │(55) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │8300 │5600 │3600 │2500 │1600 │1200 │850 │800 │750 │700 │650 │
│4 │----- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │
│ │(830) │(560) │(360) │(250) │(160) │(120) │(85) │(80) │(75) │(70) │(65) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │8800 │6200 │4000 │2800 │1900 │1300 │900 │850 │800 │750 │700 │
│5 │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │
│ │(880) │(620) │(400) │(280) │(190) │(130) │(90) │(85) │(80) │(75) │(70) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │9250 │6550 │4300 │3000 │2150 │1350 │940 │880 │830 │780 │730 │
│6 │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │
│ │(925) │(655) │(430) │(300) │(215) │(135) │(94) │(88) │(83) │(78) │(73) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │9700 │6900 │4600 │3200 │2200 │1400 │970 │910 │860 │810 │760 │
│7 │----- │----- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │
│ │(970) │(690) │(460) │(320) │(220) │(140) │(97) │(91) │(86) │(81) │(76) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │9960 │7030 │4730 │3300 │2300 │1430 │1000 │940 │890 │840 │790 │
│8 │----- │---- │----- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │
│ │(996) │(703) │(473) │(330) │(230) │(143) │(100) │(94) │(89) │(84) │(79) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │10230 │7160 │4860 │3400 │2400 │1470 │1030 │970 │920 │870 │820 │
│9 │----- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │
│ │(1023) │(716) │(486) │(340) │(240) │(147) │(103) │(97) │(92) │(87) │(82) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │10500 │7300 │5000 │3500 │2500 │1500 │1050 │1000 │950 │900 │850 │
│10 │----- │---- │---- │----- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │
│ │(1050) │(730) │(500) │(350) │(250) │(150) │(105) │(100) │(95) │(90) │(85) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │10980 │7580 │5240 │3700 │2660 │1560 │1090 │1040 │970 │920 │870 │
│12 │------ │----- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │---- │
│ │(1098) │(758) │(524) │(370) │(266) │(156) │(109) │(104) │(97) │(92) │(87) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│14 │11460 │7860 │5480 │3900 │2820 │1620 │1130 │1080 │1030 │980 │930 │
│ │------ │----- │----- │----- │----- │----- │---- │---- │---- │---- │---- │
│ │(1146) │(786) │(548) │(390) │(282) │(162) │(113) │(108) │(103) │(98) │(93) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │11880 │8100 │5720 │4100 │2960 │ 1680 │1170 │1120 │1070 │1020 │970 │
│16 │------ │----- │----- │----- │----- │----- │---- │----- │----- │---- │---- │
│ │(1188) │(810) │(572) │(410) │(296) │(168) │(117) │(112) │(107) │(102) │(97) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │12240 │8300 │5960 │4300 │3080 │1740 │1210 │1160 │1110 │1060 │1010 │
│18 │------ │----- │----- │----- │----- │---- │---- │----- │---- │---- │---- │
│ │(1224) │(830) │(596) │(430) │(308) │(174) │(121) │(116) │(111) │(106) │(101) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │ 12600 │8500 │6200 │4500 │3200 │ 1800 │1250 │1200 │1150 │1100 │1050 │
│20 │------ │----- │----- │----- │----- │----- │----- │---- │---- │---- │---- │
│ │(1260) │(850) │(620) │(450) │(320) │(180) │(125) │(120) │(115) │(110) │(105) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │12920 │8700 │6440 │4780 │3320 │1860 │1290 │1240 │1190 │1140 │1090 │
│22 │------ │----- │----- │---- │----- │----- │----- │----- │----- │---- │---- │
│ │(1292) │(870) │(644) │(478) │(332) │(186) │(129) │(124) │(119) │(114) │(109) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │13240 │8900 │6680 │5060 │3440 │1920 │1330 │1280 │1230 │1180 │1130 │
│24 │------ │----- │----- │----- │----- │----- │---- │---- │---- │---- │---- │
│ │(1324) │(890) │(668) │(506) │(344) │(192) │(133) │(128) │(123) │(118) │(113) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │13560 │9100 │6920 │5280 │3560 │1980 │1370 │1320 │1270 │1220 │1170 │
│26 │------ │----- │----- │----- │---- │---- │----- │---- │---- │---- │---- │
│ │(1356) │(910) │(692) │(528) │(356) │(198) │(137) │(132) │(127) │(122) │(117) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │13880 │9300 │7160 │5440 │3680 │2040 │1410 │1360 │1310 │1260 │1210 │
│28 │------ │----- │----- │----- │----- │---- │----- │---- │---- │---- │----- │
│ │(1388) │(930) │(716) │(544) │(368) │(204) │(141) │(136) │(131) │(126) │(121) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │14200 │9500 │7400 │5600 │3800 │2100 │1450 │1400 │1350 │1300 │1250 │
│30 │------ │----- │----- │----- │----- │---- │---- │----- │---- │---- │----- │
│ │(1420) │(950) │(740) │(560) │(380) │(210) │(145) │(140) │(135) │(130) │(125) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│ │15000 │10000 │8000 │6000 │4100 │2250 │1550 │1500 │1450 │1400 │1300 │
│35 │------ │------ │----- │----- │----- │----- │----- │----- │----- │---- │----- │
│ │(1500) │(1000) │(800) │(600) │(410) │(225) │(155) │(150) │(145) │(140) │(130) │
└────────┴───────┴────────┴───────┴────────┴───────┴────────┴───────┴────────┴────────┴───────┴───────┘
┌────────┬────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐
Приложение 3
Таблица 5
Расчетное сопротивление по боковой поверхности свай и свай-оболочек f для грунтов Санкт-Петербурга, кПа (тс/м2)
┌────────┬────────────────────────────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────────┐
│Глубина │Песчаные грунты средней │ │
│располо-│плотности │ │
│жения ├──────────┬────────┬────────┤ │
│середины│крупные и │мелкие │пылева- │Пылевато-глинистые грунты при показателе текучести IL │
│слоя │средней │ │тые │ │
│грунта, │крупности │ │ │ │
│м ├──────────┼────────┼────────┼────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┤
│ │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7 │0,8 │0,9 │1.0 │1,1 │1,2 │
├────────┼──────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┤
│1 │35 (3,5) │23 (2,3)│15 (1,5)│12 (1,2)│8 (0,8) │6 (0,6) │4 (0,4) │4 (0,4) │3 (0,3) │3 (0,3) │2 (0,2) │
│2 │42 (4,2) │30 (3,0)│21 (2,1)│17 (1,7)│12 (1,2)│10 (1,0)│8 (0,8) │7 (0,7) │6 (0,6) │5 (0,5) │4 (0,4) │
│3 │48 (4,8) │35 (3,5)│25 (2,5)│20 (2,0)│15 (1,5)│13 (1,3)│11 (1,1)│10 (1,0)│8 (0,8) │7 (0,7) │6 (0,6) │
│4 │53 (5,3) │38 (3,8)│27 (2,7)│22 (2,2)│18 (1,8)│15 (1,5)│13 (1,3)│11 (1,1)│9 (0,9) │8 (0,8) │6 (0,6) │
│5 │56 (5,6) │40 (4,0)│29 (2,9)│24 (2,4)│20 (2,0)│17 (1,7)│15 (1,5)│12 (1,2)│10 (1,0)│9 (0,9) │7 (0,7) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│6 │58 (5,8) │42 (4,2)│31 (3,1)│25 (2,5)│20 (2,0)│17 (1,7)│15 (1,5)│13 (1,3)│11 (1,1)│9 (0,9) │7 (0,7) │
│7 │60 (6,0) │43 (4,3)│32 (3,2)│26 (2,6)│21 (2,1)│18 (1,8)│15 (1,5)│13 (1,3)│11 (1,1)│10 (1,0)│8 (0,8) │
│8 │62 (6,2) │44 (4,4)│33 (3,3)│26 (2,6)│21 (2,1)│18 (1,8)│16 (1,6)│13 (1,3)│11 (1,1)│10 (1,0)│8 (0,8) │
│9 │63 (6,3) │45 (4,5)│33 (3,3)│27 (2,7)│22 (2,2)│19 (1,9)│16 (1,6)│14 (1,4)│12 (1,2)│10 (1,0)│9 (0,9) │
│10 │65 (6,5) │46 (4,6)│34 (3,4)│27 (2,7)│22 (2,2)│19 (1,9)│17 (1,7)│14 (1,4)│12 (1,2)│11 (1,1)│9 (0,9) │
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│11 │66 (6,6) │47 (4,7)│35 (3,5)│27 (2,7)│23 (2,3)│20 (2,0)│17 (1,7)│15 (1,5)│13 (1,3)│12 (1,2)│10 (1,0)│
│13 │69 (6,9) │49 (4,9)│36 (3,6)│28 (2,8)│23 (2,3)│20 (2,0)│18 (1,8)│15 (1,5)│13 (1,3)│12 (1,2)│10 (1,0)│
│15 │72 (7,2) │51 (5,1)│38 (3,8)│28 (2,8)│24 (2,4)│21 (2,1)│19 (1,9)│16 (1,6)│14 (1,4)│13 (1,3)│11 (1,1)│
│17 │75 (7,5) │53 (5,3)│39 (3,9)│29 (2,9)│24 (2,4)│21 (2,1)│19 (1,9)│16 (1,6)│14 (1,4)│13 (1,3)│11 (1,1)│
│19 │78 (7,8) │55 (5,5)│40 (4,0)│30 (3,0)│24 (2,4)│21 (2,1)│19 (1,9)│16 (1,6)│14 (1,4)│13 (1,3)│11 (1,1)│
│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │
│21 │80 (8,0) │57 (5,7)│42 (4,2)│30 (3,0)│24 (2,4)│21 (2,1)│19 (1,9)│16 (1,6)│14 (1,4)│13 (1,3)│11 (1,1)│
│23 │83 (8,3) │59 (5,9)│43 (4,3)│31 (3,1)│24 (2,4)│21 (2,1)│19 (1,9)│16 (1,6)│14 (1,4)│13 (1,3)│11 (1,1)│
│25 │86 (8,6) │61 (6,1)│44 (4,4)│32 (3,2)│24 (2,4)│21 (2,1)│19 (1,9)│16 (1,6)│14 (1,4)│13 (1,3)│11 (1,1)│
│30 │93 (9,3) │66 (6,6)│47 (4,7)│34 (3,4)│25 (2,5)│22 (2,2)│20 (2,0)│17 (1,7)│15 (1,5)│14 (1,4)│12 (1,2)│
│35 │100 (10,0)│70 (7,0)│50 (5,0)│36 (3,6)│26 (2,6)│23 (2,3)│21 (2,1)│18 (1,8)│16 (1,6)│15 (1,5)│13 (1,3)│
└────────┴──────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┘
┌────────┬────────────────────────────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────────┐
Приложение 4
Определение размеров буронабивных фундаментов
1. Расчет по деформации должен производиться исходя из условия
s = sk = sn <= su,
где s - осадка буронабивного фундамента по расчету, см;
sk - условная осадка кольцевого уширения, см;
sn - условная осадка пяты, см;
su - средняя предельно допустимая осадка здания, см.
2. Значения осадок sk и sn рекомендуется определять методом послойного суммирования осадок отдельных слоев грунта основания под кольцевым уширением и пятой от нагрузок Nk и Nn.
Нагрузки на кольцевое уширение Nk и на пяту Nn можно предварительно определять по формулам
Nk = Л NII,
Nn = (1 - Л) NII, (1)
где NII - расчетная нагрузка на фундамент для определения деформации основания, кН;
Л - коэффициент распределения нагрузки, принимаемый по табл. 1.
3. Допустимость расчета по деформации определяется условием
NII
pII = ----- <= R, (2)
A
где pII - среднее давление по подошве уширения на основание, кПа;
А - площадь горизонтального сечения кольцевой части фундамента, м2;
R - расчетное сопротивление грунта в основании фундамента, кПа, определяемое по формуле
R = (yc1 yc2 mr / yg) (M1 bф yII + M2 dn y'II + M3 cII - y'II d1), (3)
где yc1 yc2 - коэффициенты условий работы, принимаются по табл. 3 СНиП 2.02.01-83; mr - коэффициент, учитывающий ненарушенную структуру грунта основания и принимаемый по табл. 2; yg - коэффициент надежности по грунту; принимается yg = 1,1 при определении фII и cII по таблицам и yg = 1 при определении фII и cII по испытаниям;
M1, M2, M3 - коэффициенты, принимаемые по табл. 3.
yII, y'II - осредненное расчетное значение удельного веса грунта, залегающего соответственно ниже и выше подошвы уширения (без учета взвешивающего действия воды), кН/м3;
cII - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего в основании фундамента, кПа;
bф - наибольший диаметр уширения фундамента, м;
dn - глубина заложения низа конической части от уровня планировки, м;
d1 - приведенная глубина заложения конической части фундамента от пола подвала, определяемая по СНиП 2.02.01-83 (по формуле (8)).
Таблица 1
┌──────────┬───────────────────────────────────────────────────────┐
│Диаметр │Коэффициент Л при длине цилиндрического нижнего ствола,│
│уширения, │м, диаметром 0,65 м │
│м ├──────────┬──────────┬───────────┬──────────┬──────────┤
│ │1,0 │1,5 │2,0 │2,5 │3,0 │
├──────────┼──────────┼──────────┼───────────┼──────────┼──────────┤
│1,0 │0,50 │0,38 │0,28 │0,21 │0,14 │
│1,5 │0,67 │0,59 │0,51 │0,43 │0,38 │
│2,0 │0,80 │0,71 │0,65 │0,59 │0,56 │
│2,5 │0,85 │0,79 │0,73 │0,68 │0,63 │
│3,0 │0,92 │0,86 │0,80 │0,75 │0,70 │
└──────────┴──────────┴──────────┴───────────┴──────────┴──────────┘
┌──────────┬───────────────────────────────────────────────────────┐
Таблица 2
┌───────────────────────┬────────┬─────────┬─────────┬─────────┐
│Показатель текучести IL│0,20 │0,20-0,40│0,40-0,60│0,60 │
├───────────────────────┼────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
│Коэффициент mr │1,9 │1,6 │1,3 │1,1 │
└───────────────────────┴────────┴─────────┴─────────┴─────────┘
┌───────────────────────┬────────┬─────────┬─────────┬─────────┐
Таблица 3
┌────────────────────────────────┬───────────────────────────────────────┐
│Расчетное значение угла│Коэффициенты │
│внутреннего трения фII, град. ├─────────────┬────────────┬────────────┤
│ │М1 │М2 │М3 │
├────────────────────────────────┼─────────────┼────────────┼────────────┤
│1 │2 │3 │4 │
├────────────────────────────────┼─────────────┼────────────┼────────────┤
│10 │0,20 │1,80 │4,51 │
│12 │0,26 │2,02 │4,81 │
├────────────────────────────────┼─────────────┼────────────┼────────────┤
│14 │0,32 │2,28 │5,12 │
│16 │0,39 │2,56 │5,46 │
│18 │0,47 │2,90 │5,84 │
│20 │0,57 │3,28 │6,25 │
│22 │0,68 │3,71 │6,71 │
│24 │0,80 │4,21 │7,20 │
│26 │0,94 │4,78 │7,75 │
│28 │1,11 │5,45 │8,36 │
│30 │1,30 │6,20 │9,00 │
└────────────────────────────────┴─────────────┴────────────┴────────────┘
┌────────────────────────────────┬───────────────────────────────────────┐
4. Дополнительное давление под фундаментом от действия вертикальных нагрузок Nk и Nn определяется по формулам:
а) для кольцевого уширения
pok = (Nk / Ak) - yII dk, (4)
2 2