где γm – см. формулу (51).
10.6 Несущую способность самонарезающих винтов по вырыванию из металла основы Fvw вычисляют по формуле
при tsup / s < 1 Fvw = 0,45γc d tsup Rsup / γm; (52)
при tsup / s ≥ 1 Fvw = 0,65 γc d tsup Rsup / γm, (53)
где tsup - толщина опорного элемента, к которому крепится винт или дюбель;
S - шаг резьбы.
10.7 Несущую способность самонарезающих винтов крепления панели с преимущественным сжатием определяют с использованием коэффициента условий работы γc = 0,8, если число элементов крепления панели на 1 м ширины менее или равно 3. Если число винтов более 3, то несущую способность многовинтового крепления панели на срез , растяжение , вырыв из материала основы умножают на коэффициент kn, определяемый по формуле
k= 0,125(11 − n) при n> 3, (54)
где n – число винтов на панели шириной 1 м.
11 Расчет профилированных поверхностей на контакте с линейной нагрузкой или линейной опорой
11.1 При контакте гофрированной обшивки с линейной сосредоточенной нагрузкой или линейной промежуточной опорой несущую способность обшивки вычисляют по прочностным показателям стенок профиля обшивки:
- для крайней опоры
 | |
| 520 × 58 пикс. Открыть в новом окне | |
- для промежуточной опоры или линейной нагрузки в пролете
 | |
| 503 × 60 пикс. Открыть в новом окне | |
Где n− число стенок на 1 м панели;
φ− угол наклона стенки относительно опорной балки 45о ≤ φ ≤ 90о;
r− радиус изгиба на стыке полки и стенки гофра;
b− длина контакта с опорной частью или местной линейной нагрузкой;
ℎ − высота плоской части стенки профиля;
t− толщина стенки.
11.2 Допускается ограничение по разности между абсолютными
значениями поперечных сил не более 20 %:
(57)Если соотношение поперечных сил не соответствует формуле (57), необходимо изменить параметры площади контакта панели с каркасом.
11.3 При проверке на совместное действие момента и поперечной силы на промежуточной опоре в зоне контакта профилированного листа с опорой или сосредоточенной линейной нагрузкой допускается не учитывать влияние сопротивления материала сердцевины панели:
(58) Где MF2 − несущая способность профилированного листа по моменту;
FF2 − несущая способность профилированного листа на сосредоточенную линейную нагрузку.
12 Влияние времени на деформации сдвига материала сердцевины панелей
12.1 Стандартные материалы для сердцевины, особенно пенопласты – вязкоупругие материалы, в которых при постоянных нагрузках деформации увеличиваются с течением времени. В первую очередь, это касается кровельных и потолочных панелей.
12.2 В сердцевине панели продолжительное нагружение вызывает сдвиговую ползучесть, которую можно рассматривать как уменьшение модуля сдвига GC заполнителя.
12.3 Ввиду сдвиговой ползучести заполнителя при расчете панелей напряжения и прогибы требуют проведения дополнительного расчета с использованием приведенного значения модуля сдвига GСt.
12.4 Для кровельных панелей приведенное значение модуля сдвига GСt следует определять для каждой местности при снеговой нагрузке за время, в сутках, при средней температуре воздуха за сутки t ≤ 0° С. Для постоянной нагрузки принимается срок воздействия примерно за 15 лет эксплуатации. Приведенный модуль сдвига для длительно действующих нагрузок вычисляют по формуле
(59)где φt – коэффициент ползучести; φt следует определять испытанием либо используя следующие значения:
для жесткого пенопласта (пенополистирола, пенополиуретана, пенополиизоцианурата) при времени присутствия снеговой нагрузки на кровле:
φt = 2,4 для t = 50–85 сут;
φt = 2,7 для t = 86–125 сут;
φt = 2,9 для t = 126–165 сут;
φt = 3,2 для t = 166–210 сут;
φt = 3,6 для t = 211–265 сут;
φt =7,0 для постоянных нагрузок;
- для минеральной ваты:
φt = 1,5 для t = 50–85 сут;
φt = 1,7 для t = 86–125 сут;
φt = 2,0 для t = 126–165 сут;
φt = 2,1 для t = 166–210 сут;