СП 362.1325800.2017 Ограждающие конструкции из трехслойных панелей Правила проектирования стр. 7

Для полок и полностью сжатых стенок профилированного листа k_σ = 4,0. 8.2.3 При учете упругого подкрепления внутренним слоем панели коэффициент влияния напряженного состояния полок и стенок профилированной обшивки на местную устойчивость k_σ вычисляют по

формуле

408 × 44 пикс.     Открыть в новом окне

(45)

8.2.4 Достижение критических напряжений устойчивости не зависит от ползучести материала сердцевины. На практике ползучесть сердцевины приводит лишь к увеличению прогиба плиты и снижению прочности панели при работе на сжатие.

8.3 Расчет стенок профилированных обшивок на поперечную силу

8.3.1 Несущую способность поперечного сечения от действия поперечной силы Q_w вычисляют по формуле

(46)

где γ_c – коэффициент условий работы;

h_w - высота стенки между срединными плоскостями полок;

R_S- расчетное сопротивление при сдвиге, учитывающее потерю устойчивости стенки, приведенное в таблице 5;

α- угол наклона стенки относительно полок.

Т а б л и ц а 5

Условная гибкость стенки	Расчетные сопротивления по сдвигу
	0,58 Ry
	̅

8.3.2 Условную гибкость стенки вычисляют по формуле

(47)

где S_w - наклонная высота стенки гофрированного профиля.

9 Несущая способность трехслойных панелей по сопротивлению утеплителя сердцевины реакции на опорах

9.1 Несущую способность панели по сопротивлению опорной реакции на поверхности контакта с опорной поверхностью при разрезной и неразрезной схеме работы панели в случае, когда поверхность панели плоская или слабопрофилированная, определяют по 9.4.

9.2 Расчетное значение сопротивления сердцевины панели опорной реакции в зоне контакта элементов каркаса и панели рекомендуется определять экспериментальным путем на полноразмерных образцах.

9.3 Несущую способность панели с плоскими обшивками на концевых опорах разрезной или неразрезной панели в предположении, что касательные напряжения, воспринимающие опорную реакцию в сердечнике, действуют только до середины толщины панели (рисунок 9), вычисляют по формуле

F_A = γ_c B∙0,5 (L_s + k_n e) R_ycc, (48)

где k_n – поправочный коэффициент распределения напряжений по площади сердцевины следует определять с помощью испытаний; при отсутствии экспериментальных данных рекомендуется применять следующие значения:

- k_n = 0 – для минераловатной сердцевины;

- k_n = 0,5·10² – для сердцевины из пенопласта при е ≤ 100 мм;

- k_n e = 0,5·e² – для сердцевины из пенопласта при е > 100 мм.

466 × 248 пикс.     Открыть в новом окне

Рисунок 9 – Призма смятия утеплителя сердцевины над опорой

9.4 Несущую способность сердечника на средних опорах неразрезной панели следует вычислять по формуле

F_B = γ B(L_S + k_n e)R_ycc, (49)

где γ_c – коэффициент условий работы;

B – ширина панели;

L_S – ширина опоры;

e – расстояние между центрами тяжести обшивок;

R_ycc – расчетное значение прочности на сжатие материала сердцевины.

9.5 Приведенные выше формулы действительны в предположении, что опорный профиль или опорная пластина обладают достаточной жесткостью, которая может быть обеспечена горячекатаными или гнутыми профилями из листа толщиной более 3 мм. В случае применения открытых тонкостенных гнутых профилей следует допускать, что давление, передаваемое опорой на панель, распределяется на меньшую площадь k_pL_S + k_ne, где k_p < 1,0.

9.6 При расчете сердцевины панели на сжатие с R_yсс в пределах 0,06–012 Н/мм² под действием опорной реакции и момента при нагрузке, направленной вниз, значение R_y,ef следует снижать на 10 %.

10 Расчет элементов крепления панелей

10.1 Элементы крепления панелей к несущим конструкциям зданий и сооружений испытывают усилия растяжения от ветра и градиента температур, сдвига от собственного веса панелей и действия перемещений от изменения температуры.

10.2 Расчетные значения сопротивления винтовых креплений на срез и растяжение принимают на основании нормативных документов (НД) или определяют экспериментальным путем.

10.3 Несущую способность сдвигу соединения на самонарезающем винте по смятию основного металла вычисляют по формуле

223 × 43 пикс.     Открыть в новом окне

(50)

при

при t₁ ≥ 2,5t α = 2,1;

при t < t₁ ≤ 2,5t α определяют по линейной интерполяции.

10.4 Расчетное значение прочности на растяжение F_n соединений на самонарезающих винтах принимают на основании НД или значений нормативной прочности F_nn на растяжение в соответствии с данными изготовителя или по формуле

(51)

где F_nn – нормативное сопротивление метиза на растяжение;

γ_m – коэффициент безопасности по материалу метиза, γ_m = 1,25.

10.5 Несущую способность на срез соединений на самонарезающих винтах F_S принимают на основании данных НД или по полученному в результате испытаний нормативному значению разрушающей нагрузки на срез F_sn, или определяют по формуле