ОДМ 218.2.054-2015 Рекомендации по применению текстильно-песчаных свай при строительстве автомобильных дорог на слабых грунтах основания Читать онлайн бесплатно стр. 9

Необходимо учитывать, что уплотнение межсвайного пространства происходит и под эксплуатационной нагрузкой, за счет деформации текстильно-песчаных свай ∆rго после возведения насыпи. Для расчета величины ∆rго в соответствии с п.7.4.1.2 настоящего ОДМ необходимо определить распределение напряжений между сваями и межсвайным пространством от эксплуатационной нагрузки.

В соответствии п.7 настоящего ОДМ распределение напряжений между сваями и межсвайным пространством от эксплуатационной нагрузки, а также определение горизонтальных напряжений в свае следует устанавливать по результатам испытаний свайного поля или ориентировочно по методике Пособия [6] в зависимости от сближения свай, коэффициента бокового давления материала свай и коэффициента бокового расширения грунта основания. По таблице 6Е Пособия [6] и п.7.3 настоящего ОДМ распределение напряжений, действующих на сваи и межсвайное пространство, составляет соответственно 62 % и 38 %, горизонтальные напряжения в свае составляют 41% от общей нагрузки на поверхность основания. Тогда, для данного примера при расстоянии между осями свай 2 м и диаметре 0,8 м размер горизонтальных напряжений в свае Рx составляют 30,3 кПа, а величина напряжений, действующих на межсвайное пространство составляет 44,9 кПа. Деформация текстильно-песчаных свай ∆rго определяется по формуле (7.12) и составляет:

Деформация текстильно-песчаных свай позволила увеличить плотность межсвайного пространства до 2,09 г/см3. Изменение прочностных характеристик после уплотнения межсвайного пространства в ходе устройства свай определяются полевой лабораторией по методике ГОСТ 19912. Прогнозные данные характеристик грунтов могут быть определены по методике, изложенной в [17], в частности сцепление «С» определяется по зависимости изменения плотности и составляет 21 кПа, угол внутреннего

трения  определяется по зависимости изменения влажности и составляет 22,3

град, модуль деформации Е возрастет за счет уплотнения по Рекомендациям [8] до значения 3810кПа.

В) Проверка несущей способности грунтов межсвайного пространства после 2-й стадии КТ должна быть выполнена применительно к новым, улучшенным на 1-й и 2-й стадиях значениям прочностных характеристик грунтов

Безопасная нагрузка на межсвайное пространство и Кб при устройстве свай должны быть уточнены по формуле (7.1) с учетом улучшения прочностных характеристик (сцепления и угла внутреннего трения) от применения первой и второй стадии комплексной технологии. В примере безопасная нагрузка на слабые грунты межсвайного пространства после устройстве текстильно-песчаных свай методом вибропогружения, определенная по формуле (А.1), составляет Рб = 21 / 0,24 = 87,5 кПа; коэффициент безопасности, рассчитанный по формуле (7.1) для ранее определенных напряжений на межсвайное пространство 44,9 кПа, составляет 1,94.

Коэффициент безопасности межсвайного пространства под эксплуатационной нагрузкой больше допустимого значения 1, следовательно, основание обладает достаточной стабильностью. Проверим основание по второму предельному состоянию – определим конечную осадку межсвайного пространства по формуле (7.18):

где Егр - модуль деформации слабого грунта после устройства свай, кПа;

Pz,1 - напряжения, действующие в середине слабой толщи межсвайного пространства и определяемые по формуле А.2 в зависимости от нагрузки на поверхности, равной 44,9кПа.

Величина Sм/c превышает допустимую по СП 34.13330 (п.7.3.2)

интенсивность осадки, межсвайного пространства, равную 5см/год. Для уменьшения осадки необходима разгрузка межсвайного пространства за счет устройства гибкого ростверка.

Г) Расчет 3-й стадии комплексной технологии (устройство гибкого ростверка)

Геополотно для гибкого ростверка следует выбирать по [5] и в соответствии с п.7 настоящего ОДМ в зависимости от осадки 0,041м, требуемой прочности на растяжение в продольном направлении и относительного удлинения по условию п.7.4.1.5. настоящего ОДМ:

В примере по этим требованиям выбран геополотно тканое из полиэфирных нитей поверхностной плотностью 605 г/м2 с относительным удлинением п =0,1 (достаточно с учетом прогноза снижения осадки при устройстве ростверка) и прочностью при растяжении в продольном направлении Gтр=400 кН/м (таблица Д.4 приложения Д).

Устройство гибкого ростверка приводит к изменению соотношения

напряжений, действующих на сваю и межсвайное пространство. После 2-й стадии указанное соотношение составляло 62 % нагрузки на сваю, 38 % (44,9кПа) на межсвайное пространство. Развивающиеся в геотекстиле усилия составят Ro = 0,097 ∙ 400 = 38,8 кН/м. Эти напряжения геотекстиль будет передавать на 4 сваи диаметром 0,8м. После устройства гибкого ростверка на каждую сваю будет действовать дополнительная нагрузка, передаваемая гибкого ростверка в размере 38,8 / 4 ∙ 0,8 = 12,1 кПа. Следовательно, напряжения на межсвайное пространство уменьшится и составит 44,9 – 12,1 = 32,8 кПа. Распределение нагрузки между сваями и слабым грунтом составит 73 % на сваи и 27 % на межсвайное пространство.

Проверим осадку межсвайного пространства на соответствие требованиям по формуле (7.18):

где Pz,2=24,2 (кПа) - напряжения, действующие в середине слабой толщи межсвайного пространства (при напряжении на поверхности 32,8кПа после устройства гибкого ростверка).

Осадка межсвайного пространства отвечает допустимой величине.

В соответствии с требованиями п.7.5.3 настоящего ОДМ необходимо проверить конечную осадку свайного поля под эксплуатационной нагрузкой, которая составляет:

где Pz,1=68,7 (кПа) - напряжения, действующие в середине армированного сваями основания (при напряжении на поверхность свайного поля 73,8кПа);

Еm=8320 (кПа) - модуль деформации армированного сваями основания, определяемый по формуле (7.19).

Общая осадка свайного поля под эксплуатационной нагрузкой

соответствует допустимой величине.

По результатам применения трех стадий комплексной технологии установлено, что устройства текстильно-песчаных обеспечивает нормативные требования по несущей способности и допустимой осадке слабых грунтов. Окончательным этапом является проверка устойчивости дорожной насыпи.

Д) Оценка устойчивости откосов автодорожной насыпи на слабом основании, армированном текстильно-песчаными сваями

Для определения устойчивости откосов автодорожной насыпи был выполнен расчет в программном продукте «GEO-Slope», который учитывает размещение геосвай в слабом основании.

Р и с у н о к Б.2 - Оценка устойчивости откосов насыпи после устройства свай в ПК ПК «GEO-Slope»

Результаты расчетов в «GEO-Slope» показали значение коэффициента устойчивости в размере 1,69, что выше требуемого значения. Из результатов расчета (рисунок Б.2) следует, что применение 3-х стадии комплексной технологии обеспечивает заданный коэффициент устойчивости насыпи и может быть рекомендовано в качестве конструктивно-технологического мероприятия для повышения несущей способности слабых оснований и устойчивости откосов дорожных насыпей.

Приложение В. Таблицы для определения вертикальных и горизонтальных напряжений в основании с песчаными сваями Кбгр = 0,2

m		λ0 = 0,20				λ0 = 0,30				λ0 = 0,40				λ 0 = 0,50
m		ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40	ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40	ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40	ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18
0,20	λг/ λ 0	0,3850	0,0409	0,0429	0,0445	0,0613	0,0658	0,0696	0,0729	0,0862	0,0936	0,1000	0,1050	0,1130	0,1240	0,1330	0,1430
	λв/λ0	0,1610	0,1700	0,0445	0,1820	0,2340	0,2470	0,2580	0,2570	0,3010	0,3180	0,3330	0,3450	0,3610	0,3820	0,4010	0,4160
	P х /P0	0,3540	0,3740	0,0613	0,4050	0,3540	0,3840	0,4040	0,4210	0,3660	0,3930	0,4170	0,4370	0,3700	0,4010	0,4280	0,4520
	Pz/P0	0,8460	0,8910	0,0658	0,9560	0,8220	0,8690	0,9070	0,9390	0,7960	0,8440	0,8830	0,9170	0,7670	0,8560	0,8560	0,8918
0,30	λг /λ0	0,048	0,0527	0,0588	0,0594	0,0750	0,0823	0,0886	0,0943	0,1020	0,1130	0,1230	0,1320	0,1320	0,1460	0,1590	0,1720
	λв / λ 0	0,1390	0,1490	0,1580	0,1650	0,2000	0,2150	0,2280	0,2390	0,2550	0,2740	0,2910	0,3060	0,3060	0,3270	0,3470	0,3550
	P х /P0	0,3810	0,4130	0,4390	0,4520	0,3890	0,4170	0,4470	0,4730	0,3840	0,4210	0,4540	0,4890	0,3830	0,4230	0,4580	0,4910
	Pz/P0	0,7440	0,8000	0,8460	0,8800	0,7160	0,7720	0,8190	0,8600	0,6880	0,7430	0,7900	0,8310	0,6600	0,7130	0,7590	0,7994
0,40	λг /λ0	0,0545	0,0602	0,0653	0,0697	0,0830	0,0924	0,1000	0,1080	0,1110	0,1250	0,1370	0,1480	0,1400	0,1580	0,1750	0,1980
	λв / λ 0	0,1190	0,1300	0,1400	0,1480	0,1710	0,1870	0,2010	0,2130	0,2180	0,2380	0,2550	0,2710	0,2600	0,2840	0,3040	0,3220
	P х /P0	0,3920	0,3920	0,4670	0,4970	0,3910	0,4330	0,4700	0,5030	0,3890	0,4320	0,4710	0,5070	0,3860	0,4300	0,4710	0,5100
	Pz/P0	0,6540	0,7150	0,7670	0,8120	0,6280	0,6870	0,7380	0,7830	0,6020	0,6590	0,7080	0,7520	0,6270	0,6340	0,6780	0,7210
0,50	λг /λ0	0,0581	0,0651	0,0713	0,0769	0,0875	0,0986	0,1080	0,1170	0,1170	0,1320	0,1460	0,1590	0,1460	0,1560	0,1840	0,2010
	λв / λ 0	0,1040	0,1150	0,1240	0,1330	0,1490	0,1640	0,1780	0,1900	0,1890	0,2090	0,2260	0,2400	0,2260	0,2430	0,2690	0,2870
	P х /P0	0,3950	0,4400	0,4810	0,5180	0,3910	0,4380	0,4810	0,5200	0,3870	0,4350	0,4790	0,5200	0,3830	0,4320	0,4760	0,5180
	Pz/P0	0,5790	0,6410	0,6950	0,7430	0,5530	0,6150	0,6670	0,7140	0,5390	0,5890	0,6390	0,6840	0,5110	0,5650	0,6120	0,6950
0,75	λг /λ0	0,0620	0,0709	0,0791	0,0867	0,0925	0,1050	0,1180	0,1300	0,1220	0,1400	0,1570	0,1730	0,1510	0,1740	0,1950	0,2160
	λв / λ 0	0,0764	0,0864	0,0954	0,1030	0,1090	0,1230	0,1360	0,1470	0,1400	0,1570	0,1730	0,1870	0,1680	0,1880	0,2070	0,2230
	P х /P0	0,3860	0,4410	0,4900	0,5370	0,3810	0,4350	0,4850	0,5320	0,3760	0,4300	0,4800	0,5270	0,3710	0,4240	0,4740	0,5210
	Pz/P0	0,4440	0,5030	0,5560	0,6040	0,4270	0,4830	0,5330	0,5800	0,4120	0,4640	0,5120	0,5380	0,3970	0,4470	0,4920	0,5330
1,00	λг /λ0	0,0628	0,0726	0,0819	0,0906	0,0933	0,1080	0,1210	0,1350	0,1230	0,1420	0,1610	0,1730	0,1520	0,1760	0,1990	0,2240
	λв / λ 0	0,5010	0,0577	0,0757	0,0831	0,0853	0,0974	0,1080	0,1190	0,1090	0,1240	0,1380	0,1510	0,1320	0,1500	0,1660	0,1810
	P х /P0	0,3730	0,4510	0,4850	0,5350	0,3670	0,4250	0,4780	0,5290	0,3620	0,4190	0,4720	0,5220	0,3570	0,4130	0,4650	0,5150
	Pz/P0	0,3580	0,4110	0,4500	0,5060	0,3460	0,3960	0,4430	0,4860	0,3350	0,3830	0,4270	0,4680	0,3250	0,3700	0,4120	0,4510

т		λ 0 = 0,025				λ0 = 0,05				λ0 = 0,10
т		ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40	ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40	ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	И	12	13	14
0,20	λг/ λ 0	0,0043	0,0045	0,0047	0,0048	0,0088	0,0092	0,0095	0,0098	0,0181	0,0190	0,0198	0,0204
	λв/λ0	0,0211	0,0221	0,0228	0,0230	0,0420	0,0440	0,0455	0,0467	0,0831	0,0871	0,0902	0,0928
	P х / P 0	0,3420	0,3570	0,3700	0,3790	0,3400	0,3600	0,3730	0,3830	0,3470	0,3650	0,3790	0,3900
	Pz / P 0	0,880	0,9200	0,9510	0,9760	0,8760	0,9170	0,9490	0,9750	0,8670	0,9090	0,9420	0,9690
0,30	λг/ λ 0	0,0057	0,0061	0,0064	0,0067	0,0114	0,0125	0,0129	0,0135	0,0233	0,0252	0,0266	0,0279
	λв/λ0	0,0185	0,0195	0,0208	0,0217	0,0368	0,0393	0,0414	0,0431	0,0723	0,0740	0,0817	0,0852
	P х / P 0	0,3750	0,4010	0,4220	0,4400	0,3760	0,4030	0,4250	0,4430	0,3780	0,4060	0,4300	0,4400
	Pz / P 0	0,7880	0,8420	0,8860	0,9220	0,7820	0,8370	0,8810	0,9170	0,7700	0,8850	0,8700	0,9070
0,40	λг/ λ 0	0,0066	0,0072	0,0077	0,0081	0,0132	0,0144	0,0154	0,0165	0,0267	0,0295	0,0315	0,0334
	λв/λ0	0,0161	0,0176	0,0188	0,0198	0,0320	0,0349	0,0378	0,0393	0,0627	0,0683	0,0731	0,0772
	P х / P 0	0,3920	0,4280	0,4570	0,4820	0,3920	0,4280	0,4590	0,4840	0,3950	0,4300	0,4620	0,4890
	Pz / P 0	0,7000	0,7620	0,8140	0,8500	0,6930	0,7550	0,8070	0,8520	0,6800	0,7420	0,7940	0,8390
0,50	λг/ λ 0	0,0072	0,0079	0,0086	0,0092	0,0143	0,0159	0,0172	0,0194	0,0288	0,0321	0,0349	0,0374
	λв/λ0	0,0147	0,0156	0,0163	0,0179	0,0279	0,0388	0,0394	0,0356	0,0546	0,0603	0,0653	0,0697
	P х / P 0	0,3990	0,4420	0,4780	0,5100	0,3990	0,4420	0,4790	0,5120	0,3970	0,4420	0,4860	0,5140
	Pz / P 0	0,6220	0,6880	0,7440	0,7950	0,6160	0,6810	0,7370	0,7860	0,6030	0,6640	0,7230	0,7720
0,75	λг/ λ 0	0,0078	0,0089	0,0099	0,0107	0,0156	0,0177	0,0197	0,0215	0,0312	0,0355	0,0395	0,0431
	λв/λ0	0,0103	0,0117	0,0129	0,0141	0,0204	0,0231	0,0256	0,0278	0,0399	0,0452	0,0500	0,0544
	P х / P 0	0,3250	0,4490	0,4980	0,5420	0,3940	0,4480	0,4970	0,5472	0,3920	0,4460	0,4950	0,5400
	Pz / P 0	0,4750	0,5400	0,5980	0,6500	0,4710	0,5340	0,5910	0,6430	0,4610	0,5230	0,5790	0,6300
1,00	λг/ λ 0	0,0080	0,0092	0,0103	0,0114	0,0159	0,0183	0,0205	0,0228	0,0317	0,0366	0,0412	0,0455
	λв/λ0	0,0079	0,0091	0,0102	0,0112	0,0156	0,0180	0,0202	0,0223	0,0307	0,0355	0,0396	0,0435
	P х / P 0	0,3820	0,4410	0,4960	0,5470	0,3810	0,4400	0,4940	0,5450	0,3780	0,4370	0,4910	0,5420
	Pz / P 0	0,3800	0,4350	0,4920	0,5430	0,3770	0,4340	0,4880	0,5970	0,3700	0,4260	0,4780	0,5260

m		λ 0 = 0,20				λ 0 = 0,30				λ 0 = 0,40				λ 0 = 0,50
m		ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40	ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40	ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40	ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18
0,20	λг/ λ 0	0,0330	0,0357	0,0377	0,0395	0,0522	0,0565	0,0601	0,0632	0,0726	0,0793	0,0851	0,0901	0,0943	0,103	0,1120	0,1200
	λв/λ0	0,1420	0,1510	0,1580	0,1640	0,2070	0,2200	0,2310	0,2400	0,2650	0,2840	0,2980	0,3100	0,3200	0,3410	0,3590	0,3750
	P х /P0	0,3800	0,4050	0,4260	0,4430	0,3810	0,4080	0,4310	0,4510	0,3810	0,4110	0,4360	0,4580	0,3810	0,4120	0,4400	0,4650
	Pz/P0	0,7630	0,8110	0,849	0,8810	0,7430	0,7910	0,8310	0,8640	0,7200	0,7690	0,8100	0,8440	0,6970	0,7460	0,7860	0,8220
0,30	λг /λ0	0,0412	0,0451	0,0485	0,0514	0,0634	0,0699	0,0756	0,0807	0,0864	0,0953	0,1040	0,1120	0,1100	0,1220	0,1340	0,1450
	λв / λ 0	0,1200	0,1300	0,1360	0,1460	0,1740	0,1890	0,2010	0,2120	0,2230	0,2420	0,2580	0,2720	0,2680	0,2900	0,3090	0,3260
	P х /P0	0,3870	0,4220	0,4510	0,4760	0,3860	0,4220	0,4538	0,4810	0,3850	0,4210	0,4550	0,4840	0,3210	0,4200	0,4590	0,4850
	Pz/P0	0,6660	0,7220	0,7680	0,8080	0,6788	0,7000	0,7470	0,7870	0,6240	0,6470	0,7240	0,7640	0,6020	0,6550	0,7000	0,7400
0,40	λг /λ0	0,463	0,0514	0,0559	0,0599	0,0703	0,0785	0,0859	0,0926	0,0947	0,1060	0,1160	0,1260	0,1190	0,1340	0,1480	0,1610
	λв / λ 0	0,1030	0,1130	0,1220	0,1300	0,1490	0,1640	0,1760	0,1880	0,1910	0,2100	0,2260	0,2400	0,2290	0,2510	0,2700	0,2870
	P х /P0	0,3870	0,4280	0,4540	0,4950	0,3840	0,4260	0,4630	0,4960	0,3800	0,4230	0,4620	0,4970	0,3760	0,4200	0,4590	0,4960
	Pz/P0	0,5880	0,6470	0,6970	0,7420	0,5680	0,6250	0,6750	0,7100	0,5490	0,6040	0,6530	0,6960	0,5310	0,5840	0,6310	0,6720
0,50	λг /λ0	0,0495	0,0557	0,0611	0,0661	0,0747	0,0843	0,0930	0,1010	0,1000	0,1130	0,1250	0,1360	0,1250	0,1420	0,1580	0,1720
	λв / λ 0	0,0902	0,1000	0,1090	0,1160	0,1300	0,1440	0,1560	0,1630	0,1660	0,1840	0,2000	0,2140	0,2000	0,2210	0,2400	0,2560
	P х /P0	0,3830	0,4280	0,4690	0,5050	0,3790	0,4250	0,4660	0,5040	0,3750	0,4210	0,4630	0,5020	0,3700	0,4170	0,4600	0,5000
	Pz/P0	0,5250	0,5840	0,6360	0,6830	0,5080	0,5650	0,6150	0,6610	0,4910	0,5460	0,5950	0,6390	0,4750	0,5280	0,5750	0,6170
0,75	λг /λ0	0,0557	0,0614	0,0686	0,0752	0,0803	0,0920	0,1020	0,1130	0,1060	0,1220	0,1370	0,1510	0,1320	0,1520	0,1710	0,1880
	λв / λ 0	0,0668	0,0757	0,0838	0,0911	0,0967	0,1090	0,1200	0,1310	0,1240	0,1400	0,1540	0,1670	0,1500	0,1680	0,1850	0,2010
	P х /P0	0,3690	0,4210	0,4680	0,5120	0,3640	0,4160	0,4640	0,5080	0,590	0,4110	0,4590	0,5030	0,3550	0,4080	0,4530	0,4980
	Pz/P0	0,4140	0,4710	0,5220	0,5680	0,4020	0,4560	0,5050	0,5500	0,3910	0,4400	0,4890	0,5320	0,3800	0,4290	0,4740	0,5150
1,00	λг /λ0	0,0552	0,0639	0,0720	0,0791	0,0823	0,0953	0,1070	0,1190	0,1090	0,1260	0,1420	0,1580	0,1350	0,1560	0,1770	0,1960
	λв / λ 0	0,0523	0,0600	0,0672	0,0738	0,0760	0,0870	0,0971	0,1060	0,0983	0,1120	0,1240	0,1360	0,1190	0,1350	0,1500	0,1640
	P х /P0	0,3540	0,4090	0,4610	0,5090	0,3500	0,4040	0,4550	0,5030	0,3460	0,3990	0,4560	0,4980	0,3420	0,3950	0,4450	0,4480
	Pz/P0	0,3440	0,3690	0,4440	0,4880	0,3360	0,3850	0,4310	0,4740	0,3270	0,3750	0,4190	0,4600	0,3190	0,3650	0,4070	0,4470

m		λ 0 = 0,025				λ 0 = 0,05				λ 0 = 0,10
m		ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40	ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40	ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
0,20	λг/ λ 0	0,0038	0,0040	0,0042	0,0044	0,0077	0,0082	0,0086	0,0089	0,0158	0,0168	0,0177	0,0183
	λв/λ0	0,0187	0,0198	0,0206	0,0213	0,0372	0,0394	0,0411	0,0424	0,0735	0,0778	0,0813	0,0841
	P х / P 0	0,3780	0,3990	0,4160	0,4300	0,3780	0,4000	0,4180	0,4320	0,3790	0,4020	0,4200	0,4360
	Pz / P 0	0,7960	0,8410	0,8760	0,9060	0,7920	0,8370	0,8750	0,9020	0,7830	0,8290	0,8660	0,8960
0,30	λг/ λ 0	0,0049	0,0055	0,0056	0,0059	0,0099	0,0107	0,0113	0,0119	0,0200	0,0218	0,0232	0,0244
	λв/λ0	0,0160	0,0173	0,0184	0,0192	0,0319	0,0344	0,0365	0,0382	0,0627	0,0677	0,0719	0,0754
	P х / P 0	0,3890	0,4200	0,4450	0,4670	0,3890	0,4200	0,4460	0,4580	0,3880	0,4210	0,4480	0,4710
	Pz / P 0	0,7020	0,7580	0,8030	0,8410	0,6970	0,7530	0,7990	0,8370	0,6870	0,7430	0,7890	0,8280
0,40	λг/ λ 0	0,0056	0,0062	0,0067	0,0070	0,0113	0,0124	0,0134	0,0142	0,0228	0,0251	0,0272	0,0290
	λв/λ0	0,0138	0,0152	0,0163	0,0173	0,0275	0,0301	0,0324	0,0344	0,0539	0,0592	0,0637	0,0676
	P х / P 0	0,3910	0,4300	0,4620	0,4910	0,3910	0,4300	0,4630	0,4910	0,3900	0,4290	0,4630	0,4930
	Pz / P 0	0,6220	0,6830	0,7350	0,7790	0,6180	0,6780	0,7290	0,7730	0,6080	0,6680	0,7190	0,7630
0,50	λг/ λ 0	0,0061	0,0068	0,0074	0,0079	0,0122	0,0136	0,0149	0,0159	0,0246	0,0275	0,0300	0,0323
	λв/λ0	0,0120	0,0134	0,0146	0,0156	0,0232	0,0266	0,0289	0,0309	0,0469	0,0521	0,0567	0,0607
	P х / P 0	0,3890	0,4330	0,4720	0,5050	0,3880	0,4330	0,4710	0,5050	0,3870	0,4310	0,4710	0,5060
	Pz / P 0	0,5570	0,6190	0,6730	0,7210	0,5520	0,6140	0,6680	0,7150	0,5430	0,6040	0,6570	0,7050
0,75	λг/ λ 0	0,0067	0,0077	0,0085	0,0093	0,0134	0,0153	0,0170	0,0186	0,0269	0,0307	0,0342	0,0374
	λв/λ0	0,0089	0,0101	0,0112	0,0122	0,0176	0,0200	0,0222	0,0242	0,0346	0,0394	0,0436	0,0475
	P х / P 0	0,3770	0,4290	0,4760	0,5190	0,3750	0,4280	0,4750	0,5180	0,3730	0,4250	0,4730	0,5160
	Pz / P 0	0,4370	0,4980	0,5520	0,6020	0,4340	0,4940	0,5480	0,5970	0,4270	0,4860	0,5390	0,5870
1,00	λг/ λ 0	0,0070	0,0081	0,0091	0,0099	0,0139	0,0161	0,0181	0,0199	0,0278	0,0321	0,0361	0,0399
	λв/λ0	0,0069	0,0080	0,0090	0,0099	0,0137	0,0158	0,0177	0,0195	0,0270	0,0311	0,0349	0,0384
	P х / P 0	0,3620	0,4180	0,4700	0,5190	0,3610	0,4170	0,4690	0,5170	0,3590	0,4140	0,4660	0,5140
	Pz / P 0	0,3610	0,4160	0,4680	0,5150	0,3590	0,4130	0,4640	0,5110	0,3540	0,4070	0,4570	0,5040

m		λ 0 = 0,20				λ 0 = 0,30				λ 0 = 0,40				λ 0 = 0,50
m		ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40	ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40	ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40	ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18
0,20	λг/ λ 0	0,0258	0,0280	0,0299	0,0315	0,0399	0,0468	0,0468	0,0496	0,0546	0,0601	0,0640	0,0691	0,0701	0,0776	0,2900	0,0902
	λв/λ0	0,1140	0,1230	0,1300	0,1360	0,1660	0,1790	0,1890	0,1980	0,2140	0,2310	0,0245	0,2570	0,2590	0,2790	0,4350	0,3100
	P х /P0	0,3860	0,4170	0,4430	0,4640	0,3820	0,4140	0,4400	0,4650	0,3780	0,4100	0,4380	0,4620	0,3730	0,4060	0,0842	0,4600
	Pz/P0	0,6300	0,6780	0,7190	0,7520	0,6140	0,6620	0,7020	0,7370	0,5980	0,6450	0,6860	0,7200	0,5820	0,6290	0,6680	0,7020
0,30	λг /λ0	0,0312	0,0345	0,0374	0,3990	0,0476	0,0529	0,0576	0,0617	0,0644	0,0720	0,0787	0,0847	0,0816	0,0916	0,2510	0,1080
	λв / λ 0	0,0943	0,1030	0,1100	0,1170	0,1370	0,1500	0,1610	0,1700	0,1760	0,1930	0,2070	0,2200	0,2140	0,2330	0,4270	0,2660
	P х /P0	0,3680	0,4050	0,4370	0,4640	0,3640	0,4010	0,4330	0,4620	0,3600	0,3970	0,4300	0,4590	0,3560	0,3930	0,1000	0,4560
	Pz/P0	0,5420	0,5940	0,6590	0,6770	0,5280	0,5790	0,6250	0,6620	0,5140	0,5640	0,6080	0,6460	0,5010	0,5500	0,5920	0,6290
0,40	λг /λ0	0,0349	0,0390	0,0427	0,0460	0,0528	0,0593	0,0652	0,0704	0,0709	0,0800	0,0882	0,0957	0,0885	0,1010	0,1110	0,1210
	λв / λ 0	0,0802	0,0889	0,0965	0,1030	0,1160	0,1290	0,1400	0,1490	0,1500	0,1660	0,1800	0,1930	0,1820	0,2010	0,2180	0,2330
	P х /P0	0,3500	0,3950	0,4310	0,4620	0,3570	0,3910	0,4270	0,4590	0,3460	0,3870	0,4230	0,4560	0,3420	0,3830	0,4200	0,4530
	Pz/P0	0,4790	0,5520	0,5790	0,6190	0,4680	0,5190	0,5650	0,6050	0,4500	0,5060	0,5570	0,5900	0,4450	0,4940	0,5370	0,5760
0,50	λг /λ0	0,0374	0,0423	0,0467	0,0506	0,0564	0,0639	0,0707	0,0770	0,0755	0,0858	0,0952	0,1030	0,0947	0,1070	0,1930	0,1310
	λв / λ 0	0,0697	0,0780	0,0854	0,0919	0,1010	0,1130	0,1240	0,1330	0,1310	0,1460	0,1600	0,1720	0,1590	0,1770	0,4140	0,2080
	P х /P0	0,3440	0,3870	0,4250	0,4600	0,3400	0,3830	0,4210	0,4560	0,3360	0,3790	0,4180	0,4530	0,3320	0,3750	0,1200	0,4490
	Pz/P0	0,4330	0,4850	0,5320	0,5730	0,4230	0,4740	0,5190	0,5600	0,4130	0,4620	0,5070	0,5470	0,4030	0,4520	0,4950	0,5340
0,75	λг /λ0	0,0414	0,0475	0,0531	0,0583	0,0621	0,0713	0,0799	0,0878	0,0887	0,0951	0,1060	0,1170	0,1030	0,1180	0,1330	0,1470
	λв / λ 0	0,0524	0,0596	0,0661	0,0721	0,0765	0,0868	0,0962	0,1040	0,0994	0,1120	0,1240	0,1350	0,1210	0,1360	0,1510	0,1640
	P х /P0	0,3250	0,3710	0,4140	0,4530	0,3220	0,3680	0,4100	0,4500	0,3180	0,3540	0,4060	0,4460	0,3150	0,3600	0,4030	0,4420
	Pz/P0	0,3550	0,4050	0,4500	0,4910	0,3480	0,3960	0,4400	0,4810	0,3410	0,3880	0,4310	0,4710	0,3350	0,3840	0,4220	0,4610
1,00	λг /λ0	0,0437	0,0500	0,0569	0,0629	0,0653	0,0756	0,0853	0,0944	0,0858	0,1000	0,1130	0,1250	0,1080	0,1250	0,1410	0,1570
	λв / λ 0	0,0419	0,0481	0,0538	0,0592	0,0613	0,0703	0,0780	0,0863	0,0799	0,0914	0,1020	0,1110	0,0976	0,1110	0,1240	0,1350
	P х /P0	0,3120	0,3610	0,4060	0,4480	0,3100	0,3570	0,4020	0,4440	0,3070	0,3540	0,3980	0,4400	0,3040	0,3510	0,3950	0,4360
	Pz/P0	0,3070	0,3540	0,3970	0,4370	0,3020	0,3580	0,3900	0,4290	0,2970	0,3410	0,3820	0,4210	0,2920	0,3350	0,3750	0,4150

m		λ 0 = 0,025				λ 0 = 0,05				λ 0 = 0,10
m		ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40	ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40	ξ = 0,25	ξ = 0,30	ξ = 0,35	ξ = 0,40
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
0,20	λг/ λ 0	0,0030	0,0033	0,0035	0,0036	0,0062	0,0066	0,0070	0,0073	0,0125	0,0135	0,0143	0,0150
	λв/λ0	0,0150	0,0161	0,0170	0,0178	0,0299	0,0321	0,0339	0,0354	0,0589	0,0633	0,0670	0,0700
	P х / P 0	0,3930	0,4220	0,4460	0,4660	0,3920	0,4220	0,4460	0,4650	0,3900	0,4200	0,4450	0,4650
	Pz / P 0	0,6570	0,7060	0,7450	0,7780	0,6530	0,7020	0,7420	0,7750	0,6450	0,6940	0,7340	0,7670
0,30	λг/ λ 0	0,0038	0,0042	0,0044	0,0047	0,0076	0,0084	0,0090	0,0095	0,0153	0,0169	0,0182	0,0193
	λв/λ0	0,0124	0,0136	0,0146	0,0154	0,0240	0,0270	0,0290	0,0307	0,0487	0,0593	0,0572	0,0600
	P х / P 0	0,3750	0,4110	0,4410	0,4670	0,3740	0,4100	0,4410	0,4670	0,3720	0,4090	0,4390	0,4660
	Pz / P 0	0,5660	0,6200	0,6650	0,7040	0,5630	0,6160	0,6020	0,7000	0,5560	0,6090	0,6540	0,6930
0,40	λг/ λ 0	0,0043	0,0048	0,0052	0,0055	0,0086	0,0096	0,0103	0,0111	0,0172	0,0192	0,0209	0,0225
	λв/λ0	0,0105	0,0117	0,0127	0,0136	0,0210	0,0233	0,0253	0,0270	0,0414	0,0459	0,0498	0,0533
	P х / P 0	0,3620	0,4020	0,4360	0,4660	0,3610	0,4010	0,4360	0,4650	0,3590	0,3990	0,4340	0,4650
	Pz / P 0	0,5010	0,5560	0,6030	0,6450	0,4950	0,5520	0,6000	0,6410	0,4910	0,5460	0,5930	0,6340
0,50	λг/ λ 0	0,0046	0,0052	0,0057	0,0062	0,0093	0,0104	0,0114	0,0123	0,0186	0,0209	0,0230	0,0249
	λв/λ0	0,0092	0,0103	0,0112	0,0121	0,0182	0,0204	0,0224	0,0241	0,0359	0,0403	0,0441	0,0475
	P х / P 0	0,3510	0,3940	0,4310	0,4650	0,3500	0,3930	0,4310	0,4640	0,3480	0,3910	0,4290	0,4630
	Pz / P 0	0,4510	0,5060	0,5540	0,5970	0,4450	0,5030	0,5510	0,5940	0,4430	0,4970	0,5450	0,5870
0,75	λг/ λ 0	0,0052	0,0059	0,0066	0,0072	0,0103	0,0118	0,0132	0,0144	0,0207	0,0237	0,0264	0,0290
	λв/λ0	0,0069	0,0078	0,0087	0,0095	0,0130	0,0155	0,0173	0,0189	0,0259	0,0307	0,0341	0,0372
	P х / P 0	0,3310	0,3780	0,4210	0,4600	0,3300	0,3770	0,4200	0,4530	0,3280	0,3750	0,4180	0,4570
	Pz / P 0	0,3680	0,4200	0,4670	0,5110	0,3660	0,4180	0,4650	0,5080	0,3620	0,4150	0,4600	0,5020
1,00	λг/ λ 0	0,0055	0,0063	0,0071	0,0079	0,0109	0,0126	0,0142	0,0157	0,0219	0,0253	0,0285	0,0314
	λв/λ0	0,0055	0,0063	0,0071	0,0079	0,0108	0,0125	0,0140	0,0154	0,0214	0,0247	0,0277	0,0305
	P х / P 0	0,3180	0,3670	0,4120	0,4540	0,3170	0,3660	0,4110	0,4530	0,3150	0,3640	0,4090	0,4510
	Pz / P 0	0,3170	0,3660	0,4110	0,4530	0,3160	0,3640	0,4050	0,4570	0,3130	0,3610	0,4050	0,4460

Приложение Г (рекомендуемое) Рекомендации по технологии работ при устройстве текстильно-песчаных свай

Г.1 Технологические схемы стадий комплексной технологии

1) устройство дренажных прорезей, водоотводных канав, геотекстильной прослойки и рабочей платформы (lш – шаг прорезей; lф – путь

фильтрации; Нит – активная зона виброуплотнения;

2) размещение свай; 3) устройство гибкого ростверка

ОДМ 218.2.054-2015 Рекомендации по применению текстильно-песчаных свай при строительстве автомобильных дорог на слабых грунтах основания стр. 9

Приложение В. Таблицы для определения вертикальных и горизонтальных напряжений в основании с песчаными сваями Кбгр = 0,2

Приложение Г (рекомендуемое) Рекомендации по технологии работ при устройстве текстильно-песчаных свай

Г.1 Технологические схемы стадий комплексной технологии

Калькуляторы

Аккаунт